广东建筑摩擦摆隔震支座-广东隔震支座-广东建筑支座 - 衡水双林橡胶制品有限公司广东地区分站's rss http://www.osse.cn/guangdong zh-cn Created by www.eucms.com 广东QZ球型支座 http://www.osse.cn/guangdong/qlzz/16.htm QZ球型支座是由上支座板、下支座板、球形板、聚四氟乙烯滑板(F4球面四氟板)及橡胶挡圈组成的一种特殊盆式橡胶支座产品。桥梁球型支座它将盆式支座中的橡胶板改为球面四氟板因而得名,由于QZ球型支座中间钢板及底盆亦相应地改成球面,减小了摩擦系数。桥梁球型支座其位移由上支座板与平面四氟板之间的滑动来实现。在上支座板上设置导向槽或导向环来约束支座的单向或多向位移,可以制成球形单向活动支座和固定支座。通过球形板和球面四氟板之间的滑动来满足支座转角的需要。桥梁球型支座以传力可靠,转动灵活的特点,不但具有GPZ盆式橡胶支座承载能力大的特点,座位移大等特点,而且能更好地适应大转角的需要,与普通盆式支座相比具有下列优点:

1、QZ球型支座通过球面传力,不会出现力的缩颈现象,作用在混凝土上的反力比较均匀;

2、QZ球型支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程,动力矩小,而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关,与支座转角大小无关,特别适用于大转角的要求,设计转角可达0.05rad.

3、QZ球型支座各向转动性能一致,适用于宽桥、曲线桥;

4、这种支座产品不用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响,特别适用于低温地区。

QZ球型支座

QZ球型支座

QZ球型支座通过球面传力、不出现力的缩颈现象,作用在混凝土上的反力比较均匀; 球形支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程,转动力矩小,而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关,与支座转角大小无关。因此特别适用于大转角的要求,设计转角可达0.05rad以上。支座各向转动性能一致,适用于宽桥、曲线桥等; 支座不用橡胶承压、不存在橡胶老化对支座转动性能的影响,特别适用于低温地区。

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2020/3/16 5:01:49 桥梁支座 双林橡胶
广东QPZ盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/guangdong/qlzz/15.htm QPZ盆式橡胶支座是一种公路桥梁盆式橡胶支座产品,其质量达到90年代后期国际同类产品的先进水平,本产品采用了中间导向,结构新颖,受力性能好,因而特别适用于曲线桥和旁弯较大的宽桥上的使用。

QPZ盆式橡胶支座的是盆式支座的突出代表,产品充分利用了被封闭在特制钢制盆腔内橡胶板的弹性,在三方受力状态下具有流体的体积不可压缩性的特点,可以将桥梁上部的强大压力可靠地传递到墩台上,并实现桥梁梁端的转动;同时依靠中间钢衬板上的聚四氟乙烯板和支座顶板上的不锈钢板之间的低摩擦系数来实现上部结构的水平位移,使橡胶支座所受的剪切应力不再由橡胶板全部承担,而间接作用于支座底板及聚四氟乙烯板与不锈钢板之间的滑移上,从而保证公路桥梁的使用安全。QPZ盆式橡胶支座是一种可以满足大的支承反力,大的水平位移,以及大的转角要求的产品。

一、QPZ盆式橡胶支座主要技术指标如下:

1.根据国家标准:QPZ盆式橡胶支座按竖向承载力可以分为31级,即从0.8~60MN,比原盆式支座有所增加,扩大了使用范围。在竖向设计载荷下,支座的压缩变形量不大于支座总高度的2%,盆环上口径向变形不大于盆环口外径的0.5‰。

2.QPZ盆式支座分为:GD固定支座、DX多向活动支座、ZX双向活动支座,活动支座的位移量分为三档,比原QZ支座的位移量有所增大。

3.ZX纵向活动支座承受的水平力横桥向为支座反力的10%。

4.QPZ盆式支座的转角不能小于0.02rad,大于原QZ的0.012rad。

5.如加5201硅脂润滑后,常温时活动支座设计摩擦系数为0.03,小于原QPZ的0.04,寒冷时活动支座设计摩擦系数为0.06。

6.产品采用黄铜密封圈,比原QPZ支座的低合金钢圈更耐磨,密封性能更好。

7.要求采用套筒加螺栓的锚固方式,更易安装和维修。

8.QPZ盆式橡胶支座外形进行了适当的调整,结构紧凑,特别是支座底板的盆腔外径改成了圆台形,节省了钢材、降低了成本。

QPZ盆式橡胶支座

QPZ盆式橡胶支座

二、QPZ盆式橡胶支座的代号

我公司按设计竖向承载力共分1000-5000KN28个级别的支座产品。其中:QPZ代表桥梁盆式橡胶支座,2000为橡胶支座的设计的反力单位KN,DX表示是多向活动橡胶支座,E代圾支座设计的纵向位移,150代表是位移量,C代表的是常温型,F表示负温耐寒型号。主要技术性能:QPZ系列盆式支座的反力(竖向承载力)分为28级。在非滑移方向可承受支座设计反力10%的水平力b、支座竖向转角不小于40'。结构图及相关外形尺寸表,它的结构造特点如下:

a、在支座不锈钢板与聚四氟乙烯板之间加入硅脂润滑,可降低摩擦阻力。

b、在QPZ纵向活动支座采用中间导向的方法,能适应梁体旁弯变形的需要适用于宽度很大的桥梁使用。

c、在纵向活动支座中间导向,与目前国内普遍采用的槽形上支座板相比,减少了重量,且减少了铸钢件数量。

d、我们在每个橡胶支座上都安装有防尘围板,可以减少灰尘侵入。

检测项目包括盆式橡胶支座竖向压缩变形和盆环径向变形。标准要求在设计荷载作用下盆式橡胶支座竖向压缩变形不得大于支座总高的2%,盆环上口径向变形不得大于盆环外径的0.5‰ ,盆式橡胶支座残余变形不得超过总变形量的5%。测试实体盆式橡胶支座摩阻系数选用支座承载力不大于2MN的活动支座或试件代替。

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2020/3/16 5:01:53 桥梁支座 双林橡胶
广东 网架橡胶支座 http://www.osse.cn/guangdong/xjzz/14.htm 网架橡胶支座适用温度可分为: 

1)氯丁胶型:适用温度-25℃~ 60℃ 

2)天然胶型:适用温度-40℃~ 60℃ 

3)三元乙丙胶型:适用温度-45℃~ 60℃ 

支座性能 

1、网架橡胶四孔减震支座具有竖向承载和在外力作用下竖向转角,抗水平剪切的功能。 

2、本系列支座不存在水平位移,主司竖向减震之功能;因有螺栓限位,不考虑支座的水平剪切。 

3、该支座适用于产品结构简单,易于安装,更换和养护,造价较低。

网架橡胶支座

网架橡胶支座

网架橡胶支座的主要技术性能:

1、可承受竖向载荷;

2、网架橡胶支座具有抗竖向拉力的性能,保证竖向地震时上下结构不脱节;

3、具有抗水平力的性能,保证水平地震时结构不脱落;

4、网架橡胶支座可适应径向、环向的位移要求;

5、网架橡胶支座可适应任意方向的转角要求;

6、网架橡胶支座具有良好的减震性能;

7、网架橡胶支座不出现力的缩颈现象,作用在上、下结构的反力比较均匀

网架橡胶支座支座选材

目前国内网架支座产品大多为钢件制作,支座内含有不锈钢板、聚四氟乙烯板用于实现支座的位移,设置一块球冠衬板,利用球面的转动实现支座的转动。不锈钢板和聚四氟乙烯板的滑移面已经应用成熟,使用年限均可达到与建筑物同寿命。由于目前支座主体钢件为铸钢产品,优先按与结构钢材材质相同原则选取,同时兼顾材料的可焊性,可参照CECS235:2008《铸钢技术节点技术规程》中对可焊性钢件材性能选用要求选取。

网架橡胶支座技术指标

支座的力学参数来源于网壳结构节点受力情况,节点的竖向压力、位移、竖向拉力、刚度在理论计算中很容易精确计算出,直接作用于支座即可。需特别说明的是支座的转角,如果能明确节点的转动中心,支座的转动中心与节点的转动中心要重合。若不能明确节点的转动中心,则需按节点与支座接触面的中心为转动中心去分别核算节点和支座的转动,有球面转动的则按球面的圆心去核算。支座的转角应预留支座安装时找正预转动转角,即安装偏差转角加支座工作转角等于支座转角。

网架橡胶支座安装

支座的按安装分为螺栓锚固和焊接锚固,有部分是节点直接做成支座的一部分。由于支座的螺栓孔和施工现场预留的螺栓孔位置为两家单位分别制作,在实际施工过程中,经常发生螺栓孔位置不正造成支座无法按装,故不推荐采用螺栓安装。

钢结构现场焊接技术比较成熟,推荐采用焊接方式进行连接,但支座的受热温度应当控制,不要超过200摄氏度,尤其是支座内含有橡胶的,温度应控制的更低一些。同时支座安装时上部结构的重心应与支座重心重合,尤其是大位移量支座,切勿因位移造成支座压偏,以免损坏支座的位移结构。

网架橡胶支座的结构形式、技术指标和安装对节点结构安全起着重要的作用,能够正确选用结构合理的支座产品,有利于提高工程质量,同时还能够推进网架支座设计的发展。

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2020/3/16 5:01:50 橡胶支座 双林橡胶
广东LQZ球型支座 http://www.osse.cn/guangdong/xjzz/13.htm 一、LQZ球型支座构造特点及功能

 LQZ球型支座是由上座板、下座板、凸形中间板及两块不同形状的聚四氟乙烯板组成。下座板中间为一凹形球面,同凸形中间板相对应,两者之间衬有一弧形四氟板,通过球面与之滑动来满足梁端的转动;上座板上的不锈钢板与中间钢板上的另一四氟板组成第二滑动面,完成梁体因温差诸因素产生的伸缩位移。

LQZ球型支座传力可靠,各向转动性能致,不仅具备盆式橡胶支座承载能力大、水平位移大的特点,而且能适应大转角的需要,适用于宽桥、曲线桥。由于承压部件不使用橡胶件,不存在橡胶低温脆性等影响,因此特别适用于低温地区。

二、LQZ球型支座的代号

例:LQZ——5000  DX e100  θ0.02 rad

θ0.02 rad:支座设计转角,分为0 01、0 01 5、和O 02

e100:支座设计位移,分为±50 plusmn;100 plusmn;1 50mm

DX:支座类型SX表示双向活动支座
               DX表示单向活动支座
               GD表示固定支座

LQZ球型支座5000:5000为支座反力(KN)

LQZ球型支座

LQZ球型支座

三、LQZ球型支座的主要技术性能:

3.1、支座反力(竖向承载力)分为16级:1000、1500、2000、2500、3000、4000、5000、6000、7000、8000、9000和θ10000、12500、15000、17500、20000KN。

3.2、支座设计转角θ分为0.01、0.015和O.02 rad(根据需要可增大)

3.3、支座设计位移量:

顺桥向:1000~2500KN  e plusmn;50mm  e plusmn;1OOmm;3000~20000KN e plusmn;50mm  e plusmn;100mm  e plusmn;150mm

  横桥向:(SX双向活动支座)e plusmn;20mm设计位移量根据工程需要可进行变更。

3.4、支座设计摩擦系数在聚四氟乙烯板有硅脂润滑条件下,应力为3 O M p a左右时,取值如下:

 常温(-25℃~+60℃)O.03

低温(-40℃~+60℃)O.05

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2020/3/11 15:27:41 橡胶支座 双林橡胶
广东钢盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/guangdong/xjzz/12.htm 钢盆式橡胶支座的转动性能,不在于其转动力矩在有限范围内的大或小,作为一种要长期使用的设备,在使用期内性能保持稳定应当是重要的一项指标,对此,GB/T179552000中对支座的使用材料和支座的构造提出了相应的要求,这是完全必要的。

钢盆式橡胶支座安装步骤

1、钢盆式支座下面应设置支承垫石,支承垫石混凝土强度等级不宜低于C40。垫石高度应考虑 支座安装、养护和更换的方便。支承垫石及墩顶混凝土应该按JTG D62-2004的局部承压部件要求配置相应的钢筋网。墩台顶面需按锚固套筒规格、数量预留栓孔。预留栓孔的直径和深度大于套筒直径和长度50mm~60mm, 偏差不应超过10mm。

2、支座运输到现场后,应该开箱检查支座各部分零件及装箱单,检查合格后再放入包装箱,安装时再开箱。

3、活动支座在开箱后应该注意对聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的保护,防止划伤或者有赃物附着在乙烯板和冷轧钢板的表面,并且检查5201-2硅脂是否注满。

4、钢盆式橡胶支座安装时,支承垫石顶面应该凿毛,并用清水冲去垫石上面的杂物,待垫石表面干燥后,在锚固螺栓孔位置以外的支承垫石顶面涂满环氧砂浆调平层,支座就位后、对中并调整水平后,用垫块将支座垫起,用环氧砂浆或强度等级较高的砂浆灌注套筒周围空隙及支座底板四周未填满环氧砂浆的位置,并且将砂浆捣实,完工后应该将支座底板以外溢出的砂浆清理干净,砂浆硬化后再拆去支座垫块。

5、有纵坡的桥梁,在支座顶板长度范围内的桥梁梁底,设计时应该将该部位梁底用预埋钢板调直水平,支座顶板范围内的混凝土应该按JTG D62-2004进行局部承压计算并配置相应的钢筋网。活动支座安装时应该考虑温度的变化。

钢盆式橡胶支座

钢盆式橡胶支座

6、双向和单向活动支座安装时,要特别注意检查聚四氟乙烯板,聚四氟乙烯板的主要滑移方向应与桥梁顺桥向相一致。

7、支座 线应该与主梁 线重合或平行,单向活动支座安装时,顶板导向块和中间钢板的导向滑调应该保持平行,交叉角度不大于5‘。

8、在桥梁实行体系转换要切割临时锚固安装时,要采取隔热措施,这样可以避免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。

9、安装完毕检验合格后,拆除连接构件,安装防尘围板。

钢盆式橡胶支座检测

1、拉伸性能(拉伸强度、断裂伸长率等)、弯曲性能(弯曲强度等)、压缩性能( 变形率等)、耐撕裂性能、剪切性能(穿孔剪切、层间剪切、冲压式剪切)、硬度、耐疲劳性能、摩擦和磨耗性能(摩擦系数、磨耗)、蠕变性能(拉伸、弯曲、压缩)、动态力学性能(自动衰减振动、强迫振动共振、强迫振动非共振)
  2、橡胶燃烧性能 主要包括:垂直燃烧、水平燃烧、涂覆织物燃烧性能、氧指数。
  3、橡胶耐候性(老化、温度冲击、耐油等)
  4、高低温温度快速变化实验、高低温恒定湿热试验、温度冲击试验、盐雾腐蚀实验、紫外光耐候实验、氙灯耐气候试验、臭氧老化试验、二氧化硫/硫化氢试验、箱式淋雨实验、霉菌交变试验、沙尘实验、高温、高压应力腐蚀试验机、耐介质(水、各有机溶剂、油)
  5、橡胶粘结性能测试硫化橡胶与金属粘结拉伸剪切强度、剥离强度、扯离强度、硫化橡胶与单根钢丝粘合强度、硫化橡胶或热塑性橡胶与织物粘合强度生胶、未硫化橡胶测试门尼粘度、威廉士可塑度、华莱士可塑度、含胶量、灰分、挥发分等测试
  6、其他理化性能:硬度、密度、介电常数、导热率、蒸汽透过速率、溶胀指数和橡胶化学金属、硫以及聚合物检测。

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2020/3/16 5:01:47 橡胶支座 双林橡胶
广东GPZ(2009)盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/guangdong/qlzz/11.htm GPZ(2009)盆式橡胶支座的活动支座是以顶板与滑动板的滑动来实现水平移动的,采用密封的弹性体(橡胶垫)来完成全方向的转动功能;而固定支座,则在中间钢板上不埋入滑动板而直接与顶板连成整体,仅以密封橡胶垫的变形完成转动功能。在底盆的橡胶板顶面插入压缩环,目的用以阻止橡胶垫从下底盆的周壁与中间钢板的空隙被挤出。 

GPZ(2009)型盆式橡胶支座是钢构件与橡胶组合而成的新型桥梁支座,它具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点,与同类的其它型号盆式支座和铸钢辊轴支座相比,具有重量轻,结构紧凑,构造简单,建筑高度低,加工制造方便,节省钢材,降低造价等优点,是适宜于大跨径桥梁使用的较理想的支座。本系列支座目前承载力为31个级别,承载力0.4MN-60MN,能满足国内大型桥梁建造的需要。

GPZ(2009)型盆式橡胶支座是根据JT391-2009标准设计而成,其支座基本与GPZ(Ⅱ)型盆式橡胶支座相仿。

GPZ(2009)盆式橡胶支座主要技术指标

1、竖向承载力

GPZ(2009)型盆式橡胶支座竖向承载力(即支座反力,单位MN)分33级,即0.4、0.5、0.6、0.8、1、1.5、2、2.5、 3、3.5、4、5、6、7、8、 9、10、 12.5、 15、17.5、20、22.5、25、 27.5、30、 32.5、35、37.5、40、45、50、55 和60。在竖向设计荷载作用下,支座压缩变形值不大于支座总高度的2%,盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5%,支座残余变形不超过总变形量的5%。

2、水平承载力

本标准系列中,固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10%。减震型支座水平承载力不小于支座竖向承载力的20%。

3、转角

支座转动角度不小于0.02rad。

4、摩阻系数

加5201硅脂润滑后,常温型活动支座设计摩阻系数最小取0.03。

加5201硅脂润滑后,耐寒型活动支座设计摩阻系数最小取0.06。

2009盆式橡胶支座

2009盆式橡胶支座

一、GPZ (2009)盆式橡胶支座的分类及表示方法 

1、按温度范围分为两类:

(1)、耐寒型支座:适用于- 40℃ ~+60℃; 

(2)、常温型支座:适用于- 25℃ ~+60℃。按使作用性能分为三类 

2、按类型分为三类 

(1)、固定支座:代号:GD,具有竖向承载和竖向转动性能; 

(2)、双向活动支座:代号:SX,具有竖向承载、竖向转动和双向滑移性能; 

(3)、单向活动支座:代号:DX,具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能。

二、GPZ(2009)盆式橡胶支座的特点 

1、竖向承载力:GPZ(2009)盆式橡胶支座竖向承载力分33级,即0.4、0.5、0.6、0.8、1、1.5、2、2.5、 3、3.5、4、5、6、7、8、 9、10、 12.5、 15、17.5、20、22.5、25、 27.5、30、 32.5、35、37.5、40、45、50、55 和60。在竖向设计承载力作用下,支座压缩变形值不大于支座总高度的2%,钢盆盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5%。 

2、水平承载力:固定支座和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10%。 

3、位移:双向活动支座和单向活动支座顺桥向位移量分为五级:±50mm、±100mm、±150mm、±200mm、±250mm;双赂活动支座横桥向位移量为:±50mm。若施工单位有特殊要求时,可按实际需要调整位移量。 

4、转角:支座竖向转动角度不小于0.02rad。 

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2020/3/16 5:01:57 桥梁支座 双林橡胶
广东GPZ盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/guangdong/xjzz/10.htm GPZ盆式橡胶支座是根据2009年交通部关于盆式橡胶支座的新标准设计优化的公路桥梁用盆式支座 GPZ(09T)盆式支座是钢构件与橡胶组合而成的新型桥梁支座,与同类的其它型号盆式支座和铸钢辊轴支座相比,具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点,且重量轻,结构紧凑,构造简单,建筑高度低,加工制造方便,节省钢材,降低造价等优点,是适宜于大垮桥梁使用的较理想的支座。本系列支座目前承载力为31个级别,承载力0.8MN-60MN,能满足大型桥梁建造的需要。 本标准系列中,固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座坚向承载力的10%。抗震型支座水平承载力不小于支座坚向承载力的20%。 支座转动角度不小于0.02rad. 加5201硅脂润滑后,常温型活动支座设计摩阻系数较小取0.03. 加5201硅脂润滑后,耐寒型活动支座设计摩阻系数较小取0.06。

GPZ盆式橡胶支座布置的基本原则: 

1、上部结构是空间结构时,支座应能同时适应桥梁顺桥向(X方向)和横桥向(Y方向)的变形; 

2、支座必须能可靠的传递垂直和水平反力; 

3、支座应使由于梁体变形所产生的纵向位移、横向位移和纵、恒向转角应尽可能不受约束; 

4、铁路桥梁通常必须在每联梁体上设置一个固定支座; 

5、当桥梁位于坡道上,固定支座一般应设在下坡方向的桥台上; 

GPZ盆式橡胶支座

GPZ盆式橡胶支座

6、当桥梁位于平坡上,固定支座宜设在主要行车方向的前端桥台上; 

7、固定支座宜设置在具有较大支座反力的地方; 

8、在同一桥墩上的几个支座应具有相近的转动刚度; 

9、连续梁可能发生支座沉陷时,应考虑制作高度调整的可能性。

GPZ盆式支座安装注意事项 

1、建议在墩、台顶面设置支座垫石。 

2、盆式支座安装前应拆箱作全面检查及进行清洁。除去油污,特别是不锈钢与填充聚四氟乙烯板的相对滑移面应用或酒精仔细擦洗干净,支座其它各件也应擦洗干净,支座内不得涂刷防锈油。 

3、支座除标高必须符合设计要求外,为确保支座的使用性能,须保证三个方向的平面水平。 

4、支座上、下各部件纵横向必须对中,或由于安装时温度与设计温度不同,支座纵向上下各部件错开的距离必须与计算值相等。 

5、支座中心线与主梁中心线应重合或保持平行。 

6、连续桥梁实行体系转换时,必须在支座和水泥浆块之间采取隔热措施,以免损坏填充聚四氟乙烯板和橡胶块。

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2020/3/16 5:01:52 橡胶支座 双林橡胶
广东KQGZ球型钢支座 http://www.osse.cn/guangdong/qlzz/9.htm KQGZ球型钢支座主要由上座板,下座板,球型钢衬板,位移箱体,弹性减震件,不锈钢板和聚四氟乙烯板组成。其用钢量少体积小,制造成品相对较低,具有万向转动万向承载等其它类型支座所无法比拟的优点,而且采用抗拉、抗剪的特殊结构,具有能抗地震烈度9度的能力。

KQGZ球型钢支座

1、球钢支座可万向转动,万向承载,能很好地满足上部结构各种荷载(如恒载、活载、风、地震力等)所产生的反力的传迅、转动、移动要求,保证反力合力集中、明确、可靠。

2、KQGZ球型钢支座可承受拉、压、剪(横向)力,在巨大的随机地震力作用下,只要上、下结构本身不破坏,由于此种支座存在就不会发生落梁,落架等灾难性后果(一般来说,支座是个薄弱环节,在强大的地震力作用下,极易发生落梁或落架,而此种支座的强度和延性均高于结构本身),故特别适用于高烈度地震区的设防,具备能抗地震烈度9度的能力。

3、KQGZ球型钢支座与其他支座相比(如板式橡胶支座、盆式橡胶支座等),静刚度大,在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用下,支座仅产生极小变形,能可靠地保证汽车、列车、特别是高速车运行的平顺性。

4、KQGZ球型钢支座通过球面传力,受力面积大,并采用机种材料的优化组合,故与其他铰结构支座相比(如摇摆支座、辊轴支座等),其体积和高度均大大减少,重量轻,便于安装,并与同样承载力的钢支座相比造价较低。

KQGZ球型钢支座

KQGZ球型钢支座

5、KQGZ球型钢支座适用温度范围大(-40℃~+70℃),耐久性好;不采用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

6、KQGZ球型钢支座特别适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构等工程,尤其在地震高烈度区更为适用。

7、KQGZ球型钢支座具有抗拉结构,可减少桥端压重块。

8、支座已开发出参数化、系列化产品,可满足不同用户的各种技术要求,并可根据用户要求设计出图。

KQGZ球型钢支座示意图

1、上支座板

2、下支座板

3、支座钢球芯(钢衬板)

4、F4(PTFE )圆平板

5、F4(PTFE )球形板

6、橡胶密封圈

7、不锈钢

KQGZ球型钢支座

1、支座承载吨位大-最大支反力可超过100000KN;

2、支座转角大(最大转角0.06)

3、支座耐腐蚀能力大大增强,可在海洋大气及飞溅区等恶劣环境下使用。

4、平面滑动和转动磨擦阻力小。

5、防尘防水性能好,可保证磨擦副无腐蚀无污染。

6、支座设计寿命长。

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2020/3/16 5:01:46 桥梁支座 双林橡胶
广东GKPZ抗震型盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/guangdong/qlzz/8.htm GKPZ抗震型盆式橡胶支座是依据中华人民共和国交通行业标准《公路桥梁盆式支座》(标准号JT391-1999),在原GPZ(II)型盆式橡胶支座的基础上增加了消能及阻尼措施。支座所用铸钢、钢板、不锈钢板、聚四氟乙烯滑板、黄铜条、橡胶板等材料性要求均按JT391-1999标准规定执行。

GKPZ抗震型盆式橡胶支座包括:固定GD、单向DX、双向SX三种形式,支座规格按竖向承载力的不同分为各种级别。支座竖向承载力、支座转角、支座摩擦系数及移位均按标准需求设计,固定支座各个方向及单向活动支座非滑移方向的水平力由原支座设计承载加的10%提高到20%。

GKPZ抗震型盆式橡胶支座主要由上座板、消能板、密封圈、橡胶板、底盆和阻尼圈等组成。GKPZ(II)GD(单向活动抗震盆式橡胶支座)还有中间钢板、四氟滑板、不锈钢滑板及侧向滑移装置等。减震原理主要是:当支座水平力大于支座设计竖向承载力的20%后,消能板上不锈钢板之间开始相对滑移,将地震能量转化为摩擦热能,起到第一道隔震效果;然后,阻尼圈发挥第二道阻尼效果,使支座起到抗震的作用;不地震冲击波超过一定根限进,由于GKPZ(II)系列抗震采用了刚性设计、即注要增大了底盆盆环的壁厚,故而该系列的刚性抗震起到了第二道抗震效果。由于GKPZ(II)系列支座采用了刚、柔结合等有效的抗震措施,故而增大了支座的耗能能力,极大地改善了支座的抗震性能,因此地震发生时可提高桥梁的抗震能力,最大限度地限制了桥梁上、下部结构直接的相对位移,减少了地震的放大系数,故而,采用GKPZ(II)系列抗震盆式橡胶支座对提高全桥结构的抗震能力是不言而喻的。

抗震型盆式橡胶支座

抗震型盆式橡胶支座

GKPZ抗震型盆式橡胶支座性能

1、竖向设计承载力
本系列支座设计承载力分引级,即0.8、1、1.25、1.5、2、2.5、3、3.5、4、5、6、7、8、9、10、12.5、15、17.5、20、22.5、25、27.5、30、32.5、35、37.5、40、45、50、55、60、MN,允许超载10%。

2、水平承载力:固定支座和单向活动支座非滑移方向的水平承载力为支座竖向承载力的20%。

3、摩擦系数:活动支座摩擦系数u

a、常温型支座u≤0.030

b、耐寒型支座u≤0.050

4、转角:支座设计竖向转动角度不小于0.02rad。

5、位移:单向活动支座位移量,横桥向为±3mm,纵桥向位移量见表1双向活动支座位移量,横桥赂为±4mm,纵桥向位移量见表1。

GKPZ抗震型盆式橡胶支座设计选用注意事项

1、墩台项面应设置支承垫石。支承垫石的高度应考支座养护、检查的方便及更换支座顶梁的可能性,并且在支承垫石与支座底钢板直接应设置调平层。

2、支座顶、底板所承载的混凝土应按公路桥涵设计规范中局部承压的有关要求配置钢筋网。

3、支座规格可根据上部机构计算的恒载、活载及偏载影响等之和在规格系列表中就近选取。

4、当桥梁为跨海桥或沿海桥时,设计可采用耐腐蚀的耐候钢及不锈钢板,并采用金属喷涂+重防腐涂料封闭等防腐措施,以提高支座的使用寿命。

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2020/3/16 5:01:59 桥梁支座 双林橡胶
广东公路桥梁摩擦摆式减隔震支座 http://www.osse.cn/guangdong/gzzz/7.htm 公路桥梁摩擦摆式减隔震支座是上个世纪末发展起来的抗震防灾新技术,其基本原理是通过在结构中设置隔震或减震装置,减小结构在地震、风等作用下的响应,提高结构安全性。我省特别是宿迁地区作为地震高烈度地区,隔减震技术得到了广泛的应用,截止目前,宿迁市已经建成和在建的隔减震工程近40项,其中,宿迁海关国检综合楼为国内已建成的最高的隔减震建筑。这些工程的实施,对于破解高烈度地区建筑工程设计难题、节约建设经费和建设用地、提高工程和城市抗震防灾能力发挥了积极的作用。

1、 设计原理

利用钟摆原理实现减隔震功能的支座。支座通过滑动界面摩擦消耗地震能量实现减震功能,通过球面摆动延长梁体运动周期实现隔震功能。

2、支座规格系列按承受的竖向荷载大小共分为30级,即1000,1500,2000,2500,3000,3500,4000,4500,5000,6000,7000,8000,9000,10000,12500,15000,17500,20000,22500,25000,27500,30000,32500,35000,37500,40000,45000,50000,55000,60000 kN。

3、 支座转角设计和双向活动摩擦摆支座、单向活动摩擦摆支座的位移设计应符合GB/T 17955的规定。

4、 支座减隔震转角(α)应不小于竖向转角(α1)和支座减隔震位移最大值时产生转角(α2)中的较大值。

公路桥梁摩擦摆式减隔震支座

支座减隔震位移量分为四级:±100 mm、±200 mm、±300 mm、±400 mm。

支座隔震周期分为五级:2s、2.5s、3s、3.5s、4s。当有特殊需要时,可按实际工程需要进行调整。

公路桥梁摩擦摆式减隔震支座适用的温度范围、支座减震球摆上部的设计转动力矩应符合GB/T 17955的规定。在竖向设计荷载作用下,1000kN~25000kN支座竖向压缩变形不应大于4mm,27500kN~60000kN支座竖向压缩变形不应大于6mm。在1.5倍竖向设计荷载作用下,支座无损伤。竖向设计荷载作用下,上座板的不锈钢板与平面滑板、球冠衬板的镀铬面或包覆不锈钢板与球面滑板间的摩擦系数应符合GB/T 17955的规定。支座设计减隔震起始力为支座竖向承载力的10%,其误差不超过起始力的±10%。当有特殊需要时,可按实际工程需要进行调整。支座等效刚度、阻尼比等支座减隔震性能技术参数的计算方法参见附录A。等效刚度允许误差±15%,阻尼比允许误差±10%。支座应设有限制非地震状态下减震球摆移动或摆动的装置,该装置设计应便于地震发生后进行修复或更换。

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2020/3/11 15:28:46 隔震支座 双林橡胶
广东FPQZ摩擦摆球型支座 http://www.osse.cn/guangdong/gzzz/6.htm FPQZ摩擦摆球型支座分为固定型、单向型、双向型、柱面型,一般由上支座板、不锈钢板、上耐磨板、球冠、下耐磨板、橡胶密封环、下支座板、限位装置及锚固组件等组成。

FPQZ-GD型,通常设置于固定墩,其在正常工况下为固定支座,地震时限位环剪断,支座双向减隔震;

FPQZ-DX型,该支座可用作纵向活动型或横向活动型,当用于纵向活动型时,其在横桥向设有限位板,纵桥向可自由位移,地震时横桥向限位板剪断,支座双向减隔震;

FPQZ-SX型,其在正常工况下可以任意方向活动,地震时双向减隔震; FPQZ-ZM型,通常用于跨度较大的连续梁的活动墩,其在纵向活动为柱面,因此热胀冷缩支座高度不变化,地震时横向减隔震。

FPQZ摩擦摆球型支座设计依据

《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)

《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)

《桥梁球型支座》(GB/T 17955-2009)

《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)

《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)

《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)

《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)

《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

《铁路工程抗震设计规范》(GB 50111-2006)

《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》(JT/T 722-2008)

《Structural bearings》滑动元件部分(EN 1337-2:2005)

《Structural bearings》盆式支座部分(EN 1337-5:2005)

《Structural bearings》球型和圆柱型 PTFE 支座部分(EN 1337-7:2005)

《Anti-seismic devices》(EN15129-2009)

FPQZ摩擦摆球型支座

FPQZ摩擦摆球型支座竖向承载力

本系列支座根据设计需求,竖向承载力分为30个等级:

1000kN, 1500kN, 2000kN, 2500kN, 3000kN, 3500kN, 4000kN, 4500kN, 5000kN,6000kN , 7000kN , 8000kN , 9000kN , 1 OOOOkN , 12500KN , 15000kN , 17500kN , 20000kN ,22500kN, 25000kN, 27500kN, 30000kN, 32500kN, 35000kN, 37500kN, 40000kN,45000kN,50000kN, 55000kN, 60000kN。

根据工程需求,可以根据用户要求进行特殊规格的设计和制造。

FPQZ摩擦摆球型盆式支座安装事项检查

安装前,工地应检查支座及预埋组件的连接状况是否正常,支座型号是否一致,支座平面及高度尺寸是否一致,检查支座预偏、安装方向等是否符合设计要求。

支座下部安装

将和预埋组件连接成整体的支座安装在垫石顶面,仔细检查支座位置及标高后,确保支座上下面水平,推荐采用重力灌浆法进行安装。

支座上部安装

待砂浆达到设计强度后拧紧上下锚栓。

清洁上预埋钢板的上表面,安装主梁模板并进行主梁浇筑等作业。

若采用预埋钢板调坡,搭主梁模板时应注意支座的预埋钢板与梁底混凝土的位置。

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2020/3/16 5:02:00 隔震支座 双林橡胶
广东JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/guangdong/qlzz/5.htm 一、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)的结构型式与特点:

JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)由下支座板、钢密封圈、承压橡胶板、承压橡胶板、减振阻尼器、隔震消能板、中间钢衬板,上支座板等组成。减震原理为:隔震消能板由不锈钢滑板和聚四氟乙烯板组成,采取刚柔结合的抗震措施,利用支座水平柔性隔离层吸收或散耗地震能量,田间一般采用两面层不锈钢滑动抗震支座而言,增大了支座的耗能能力,减小了摩擦系数,不易损坏;减振阻尼器由专用橡胶材料组成,当振动传到阻尼材料时,在材料内部产生拉伸、弯曲、剪切等变形,从而消耗大量的振动能量,使振动衰减。JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)结构简单抗震勇力突出,施工安装方便。详细资料请向本公司技术部索取。

二、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)安装注意事项
  1、建议在墩、台顶面设置支座垫石。 
  2、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)安装前应拆箱作全面检查及进行清洁。除去油污,特别是不锈钢与填充聚四氟乙烯板的相对滑移面应用丙酮或酒精仔细擦洗干净,支座其它各件也应擦洗干净,支座内不得涂刷防锈油。 
  3、支座除标高必须符合设计要求外,为确保支座的使用性能,须保证三个方向的平面水平。 
  4、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)上、下各部件纵横向必须对中,或由于安装时温度与设计温度不同,支座纵向上下各部件错开的距离必须与计算值相等。 
  5、支座中心线与主梁中心线应重合或保持平行。 
  6、连续桥梁实行体系转换时,必须在JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)和硫磺水泥浆块之间采取隔热措施,以免损坏填充四氟乙烯板和橡胶块。


JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座


三、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)安装细则 

  1、用JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)时,桥梁梁体及桥墩、台支承部位混凝土标号不得低于300级。特殊情况须征得设计单位同意。 
  2、支座与梁体及墩、台采用预埋螺栓连接,必要时也可采用预埋钢板焊接连接,但将支座与梁体及墩台预埋钢板焊接时,要防止支座钢体过热,以免烧坏硅脂及聚四氟乙烯板。 
  3、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)安装标高应符合设计要求,要保证支座支承面的水平及平整,支座支承面四角高差不得大于2mm。 
  4、支座进场后,应检查装箱清单,包括配件清单,支座产品合格证,支座安装养护细则等。 
  5、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)安装时应注意如下事项: 
  A、支座中心线应与主梁中心线平行。 
  B、活动支座上、下支座板顺桥方向的中心线应重合,其交角不得大于5′rad。 
  C、支座安装时不得松动上、下支座连接板,以防止支座发生过大转角而倾覆。该连接板在梁体安装完成后予以拆除,以防约束梁体的正常转动。 
  D、拆除上、下支座连接板后,应及时安装SX及DX活动支座的橡胶防尘罩。 
  E、现浇混凝土梁在梁体注成整体后,在施工梁体预应力前拆除连接板。 
  F、支座在安装围板前,应用棉丝将不锈钢滑动表面仔细擦净,以防止灰尘侵入聚四氟乙烯板表面。 
  G、对支座钢件油漆碰掉部分,应补充油漆一道。 
  6、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)使用期间应每年定期进行一次检查及养护,内容包括: 
  A、检查支座锚栓有无剪断,支座橡胶密封圈有无龟裂、老化。 
  B、检查支座相对位移值是否均匀,逐个记录支座位移值。 
  C、清除支座附近的杂物及灰尘,并用棉丝仔细的擦净不锈钢表面的灰尘。 
  D、松动锚栓螺母一次清洗上油,以免螺母锈死,然后紧固。 
  E、校核并定点检查支座高度变化,以便校核支座内聚四氟乙烯板的摩耗的情况。当支座变化超过3mm时,应拆除橡胶密封圈,检查聚四氟乙烯板的状况。 
  F、定期对JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)钢件进行油漆防锈(不锈钢滑动面除外)。


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2020/3/12 22:59:14 桥梁支座 双林橡胶
广东JZQZ摩擦摆减隔震支座 http://www.osse.cn/guangdong/gzzz/4.htm 一、JZQZ摩擦摆减隔震支座正常使用状态下功能与传统球型支座完全一致。该支座通过特制的剪力螺栓与球面摩擦下座板连接,当地震水平力达到设计值时,支座剪力螺栓剪断,上部结构沿下座板摆动,根据钟摆原理延长了结构的自振周期,达到消耗地震能的目的。地震后支座可利用上部结构自重自动复位。综合技术达到国内领先水平。

二、设计依据:

GB/T 17955-2000《球型支座技术条件》;

JTG/T B02-01-2008《公路桥梁抗震设计细则》。

三、解决课题:

国家对桥梁抗震系统研究由来已久,特别是在5.12汶川大地震之后,国家交通运输部发布了JTG/T B02-01-2008《公路桥梁抗震设计细则》,这个细则提出的抗震要求较以前抗震设计细则有了比较大的改进,设防目标明确规定了在地震中保证桥梁不至于倒塌或者产生严重的结构损伤,并经过临时加固后可供维持应急交通使用。在这个设防目标指导下,研制JZQZ支座,其减震性能符合此设防目标。

四、创新点:

1)采用在普通盆式橡胶支座的基础上加设一个摩擦摆式隔震底座。

2)发生地震时,当地震水平力超过20%的竖向荷载后,摩擦减震底座上的剪力螺栓剪断,桥梁将按摩擦减震底座的曲率半径,以一定的隔震周期摆动,通过重力和盆式橡胶支座与摩擦减震底座之间的球面聚四氟乙烯板摩擦阻尼消能。同时,在地震结束后,支座在梁体重力作用下,克服球面聚四氟乙烯板的摩擦,可以自动恢复位置。

3)剪力螺栓采用了特种构造,在剪断后可以通过专用搬手将断于底座上的螺栓断根取出,便于地震后支座的修复。

4)通过调整摩擦减震底座的曲率半径,可以达到调整支座隔震周期、水平刚度和阻尼比的目的。

JZQZ摩擦摆减隔震支座

JZQZ摩擦摆减隔震支座

五、JZQZ摩擦摆减隔震支座技术性能:

支座设计竖向承载力(kN)

摩擦摆锤式球型减隔震支座

例:支座型号JZQZ-5000-GD

本例表示设计竖向承载力为5000kN,摩擦摆锤式球型减隔震支座。

支座设计摩擦系数:

常温(-25℃~+60℃) u≤0.03

低温(-40℃~+60℃) u≤0.05

支座设计水平力:

固定支座、纵向活动支座横桥向、横向活动支座顺桥向的设计水平力为支座竖向承载力的20%。多向活动支座各向、纵向活动支座顺桥向、横向活动支座横桥向的设计水平力为支座竖向承载力的5%。

支座设计转角为0.02rad。

六、技术性能指标: 

1、JZQZ摩擦摆减隔震支座反力(竖向承载力)分为24级。

2、支座简支梁分类: 1000,1500,2000,2500,3000,3500,4000,5000,5500,6000,7000kN共12个规格。

3、支座连续梁分类: 4000,5000,6000,7000,8000,9000,10000,12500,15000,17500,20000, 25000,30000,35000,40000,45000kN共16个规格。 

4、适用温度范围:适用于-40℃~+60℃ 

5、支座设计位移量:多向活动支座、纵向活动支座顺桥向位移为:±100mm。多向活动支座、横向活动支座顺桥向位移为:±40mm。支座的减震位移量为±100mm、±200mm、±300mm。

七、JZQZ摩擦摆减隔震支座用料要求:

1、上座板采用ZG270-500。

2、平面耐磨板、球面耐磨板采用超高分子量聚乙烯板;球面聚四氟滑板采用聚四氟乙烯滑板。

3、球冠衬板、减震球摆、减隔震球凹底座采用ZG270-500或Q345钢板。

4、减震挡块采用Q235钢板。

5、剪震螺栓采用45#钢调质。

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2020/3/16 5:01:55 隔震支座 双林橡胶
广东FPS摩擦摆隔震支座 http://www.osse.cn/guangdong/gzzz/3.htm FPS摩擦摆隔震支座是将滑动支座和钟摆的概念相结合,构成一种新的干摩擦滑移隔震装置。其滑动面是曲面,通过结构自重提供所需的自复位能力;FPS隔震支座利用一个简单的钟摆机理延长结构的自振周期。如果FPS隔震支座承受的荷载为W,水平位移为D,摩擦系数为μ,R为滑动曲面的曲率半径,则水平力为:

F=W/R*D+μW(sgnD)

式中第1项为因承受质量沿曲面滑动上升所产生的水平向恢复力,水平刚度为Kh=W/R;第2项为滑块与滑动曲面相对滑动时产生的摩擦力。此外,由单摆周期公式T=2π(R/g)(1/2)知此隔震结构的周期与承受的重力无关。采用库伦摩擦时FPS支座仅受参数R和μ的控制,有以下2个动力特性:①2个水平方向的变形具有摩擦滑移特性;②滑动后在水平剪力方向具有刚度特征。

FPS摩擦摆隔震支座通过摩擦耗能方式将地震能量转化为热能,同时通过摆式结构实现将能量转化为势能,延长结构基本自振周期,进而实现阻尼功效。摆式结构可以实现位移的自我恢复,提高了地震时的隔震性能,避免了震后调整工序,且由于相对体积较小,具有较为广泛的应用前景。

FPS摩擦摆隔震支座设计参数的选取原则:

运用上文提及的两种计算模型进行动力时程反应分析时,FPS支座的主要设计参数为滑动摩擦系数L和支座的滑动面半径R(或者是Bouc-Wen模型中的屈后刚度K=W/R)。本文就其在规则连续梁桥中的选取原则及需考虑的因素给出下述建议:

1、 FPS支座的滑动面半径R或屈后刚度K和摩擦系数对墩柱内力影响都较大。屈后刚度和摩擦系数越小墩柱剪力、弯矩越小,而墩梁相对位移越大,因而要得到好的减震效果必须进行设计参数比选分析。

2、支座的合理滑动面半径的选取时应注意:最小滑动面半径由支座材料接触面压强,及支座的体积确定,实际设计中,我们可以通过如下方式确定支座滑动面半径下限。聚四氟乙烯复合夹层板的设计压应力30Mpa(试验测得的实际极限强度值约为200Mpa)滑动面的球冠高度h可近似选取为支座高度的1/4~1/5(如0.05~0. 1m)。利用容许应力法,可求得聚四氟板的最小半径:=0.530m-1.06m,最大的滑动面半径可由支座的目标允许最大位移确定。苏通长江大桥的引桥设计经验表明对于30~100m跨径的连续梁桥,屈后刚度取值大致在2 000kN/m-10 000kN/m之间。考虑到对于公路和铁路桥梁的地震中行车的安全性,滑动面半径选取时,必须确保支座的竖向抬高位移量必须在公路铁路行车所需的范围内,一般而言可由下式计算。

dv=R[1-cos(arcsindh/R)]上式中,dv为支座的竖向位移量,dh为支座的水平位移量。

FPS摩擦摆隔震支座

3、支座的摩擦系数,比较容易控制的是动摩擦系数,一般情况主要由接触面的材料性质来控制,例如对于国内目前可用的分片聚四氟乙烯板材(填充或不填充硅脂)其动摩擦系数可控范围为0.06~0.12。对涂硅脂的聚四氟乙烯板材还应考虑不同温度下摩擦系数变异时地震响应的影响。

4、考虑设计施工中的种种误差,支座的屈服力和屈服刚度的由支座墩位控制可能会有15%左右的变异。所以对支座的屈后刚度和摩擦系数的选取应有一定的调整空间。

5、在可选范围内选择多组支座参数后,应当采用上文提到的计算模型,在恒载初内力的条件下进行动力时程反应分析对减隔震效果进行比较,从而确定合理的支座设计参数。

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2020/3/11 15:42:19 隔震支座 双林橡胶
广东摩擦摆隔震支座 http://www.osse.cn/guangdong/gzzz/2.htm 摩擦摆隔震支座是根据单摆的原理研发用于桥梁工程、建筑工程的隔震支座;传统的桥梁或建筑结构的自振周期是取决于结构的刚度、质量,若其自振周期与地震波特征周期一致时将会发生结构共振导致结构地震损坏;为避免这一现象,通过在桥梁与桥墩之间的摩擦摆式减隔震支座,调整桥梁结构系统自振周期来降低桥梁结构地震响应。

摩擦摆隔震支座设计依据:

GB/T17955-2000《球型支座技术条件》;

JTG/T B02-01-2008《公路桥梁抗震设计细则》。

摩擦摆隔震支座创新点:

1)采用在普通盆式橡胶支座的基础上加设一个摩擦摆式隔震底座。

2)发生地震时,当地震水平力超过20%的竖向荷载后,摩擦减震底座上的剪力螺栓剪断,桥梁将按摩擦减震底座的曲率半径,以一定的隔震周期摆动,通过重力和盆式橡胶支座与摩擦减震底座之间的球面聚四氟乙烯板摩擦阻尼消能。同时,在地震结束后,支座在梁体重力作用下,克服球面聚四氟乙烯板的摩擦,可以自动恢复位置。

3)剪力螺栓采用了特种构造,在剪断后可以通过专用搬手将断于底座上的螺栓断根取出,便于地震后支座的修复。

4)通过调整摩擦减震底座的曲率半径,可以达到调整支座隔震周期、水平刚度和阻尼比的目的。

摩擦摆隔震支座

摩擦摆隔震支座设计摩擦系数:

常温(-25℃~+60℃)u≤0.03

低温(-40℃~+60℃)u≤0.05

摩擦摆隔震支座按使用性能分类如下:

1)双向活动摩擦摆式减隔震支座:具有竖向承载、竖向转动、双向滑移和减隔震性能,代号SX;

2)单向活动摩擦摆式减隔震支座:具有竖向承载、竖向转动、单一方向滑移和减隔震性能,代号DX;

3)固定摩擦摆式减隔震支座:具有竖向承载、竖向转动和减隔震性能,代号:GD;

摩擦摆隔震支座性能

1)支座适用的温度范围、支座减震球摆上部的设计转动力矩应符合GB/T17955的规定。

2)在竖向设计荷载作用下,1000kN-25000kN支座竖向压缩变形不应大于4mm, 27500kN--60000kN支座竖向压缩变形不应大于6mm。在1.5倍竖向设计荷载作用下,支座无损伤。

3)竖向设计荷载作用下,上座板的不锈钢板与平面滑板、球冠衬板的镀铬面或包覆不锈钢板与球面滑板问的摩擦系数应符合GB/T17955的规定。

4)支座设计减隔震起始力为支座竖向承载力的10%,其误差不超过起始力的士10%。当有特殊需要时,可按实际工程需要进行调整。

5)支座等效刚度、阻尼比等支座减隔震性能技术参数的计算方法参见附录A。等效刚度允许误差±15%,阻尼比允许误差±10%。

6)支座应设有限制非地震状态下减震球摆移动或摆动的装置,该装置设计应便于地震发生后进行修复或更换。

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2020/3/16 5:01:58 隔震支座 双林橡胶
广东摩擦摆减隔震球型支座 http://www.osse.cn/guangdong/gzzz/1.htm 摩擦摆减隔震球型支座是一种新型的减隔震型桥梁支座产品,摩擦摆式减隔震支座是根据单摆的原理研发用于桥梁工程、建筑工程的隔震支座;传统的桥梁或建筑结构的自振周期是取决于结构的刚度、质量,若其自振周期与地震波特征周期一致时将会发生结构共振导致结构地震损坏;为避免这一现象,通过在桥梁与桥墩之间的摩擦摆式减隔震支座,调整桥梁结构系统自振周期来降低桥梁结构地震响应。

摩擦摆减隔震球型支座根据设计需求,竖向承载力分为30个等级:

1000kN、1500kN、2000kN、2500kN、3000kN、3500kN、4000kN、4500kN、5000kN、6000kN、7000kN、8000kN、9000kN、10000kN、12500KN、15000kN、17500kN、20000kN、22500kN、25000kN、27500kN、30000kN、32500kN、35000kN、37500kN、40000kN、45000kN、50000kN、55000kN、60000kN。

针对不同温度情况摩擦摆减隔震球型支座的选择:

温度适用范围:常温型为-25℃~+60℃;耐寒型为-40℃~+60℃。

摩擦系数u本系列支座在-25℃~+60℃使用时,设计摩擦系数取0.03;

在-40℃~+60℃使用时,设计摩擦系数取0.05。

摩擦摆减隔震球型支座

摩擦摆减隔震球型支座

简支梁情况下摩擦摆减隔震球型支座的正确安装工艺:

摩擦摆减隔震球型支座的布置主要和桥梁的结构形式有关,支座的布置合理与否将直接影响到支座的受力状况,简支梁主要布置方式如下:

简支梁采用FPQZ-GD、FPQZ-DX两种支座,简支梁跨度较小(通常小于100m)、所以不需要考虑摩擦摆减隔震球型支座热胀冷缩高度的变化。

灌浆前后摩擦摆减隔震球型支座其它注意事项:

灌装前,应初步计算所需的浆体体积,灌注实用浆体数量不应与计算值产生过大误差,应防止中间缺浆,砂浆强度达到设计要求之前,不得让支座承载,拆除临时边模板后应仔细检查砂浆表面,确保表面无裂纹。

摩擦摆减隔震球型支座施工时的安装步骤

1.单向和双向活动摩擦摆式减隔震支座安装时,按桥梁设计文件中规定布置,本工程为三跨一联,中间2个墩为摩擦摆减隔震支座。

2.将锚固螺栓穿入上、下支座板锚栓孔并旋入钢套筒内。

3.在支座设计位置处标出中心线,同时在支座顶底板纵横向亦标示中心线,保持支座洁净后让支座就位。

4.摩擦摆式减隔震就位对中后应进行上下座板临时锁定定位,保证已调定好的定位结构在施工过程中不被改变。

5.摩擦摆式减隔震就位对中,在下支座板四角用钢楔块调整支座水平(或者用调整平螺栓)。

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2020/3/16 5:01:48 隔震支座 双林橡胶