虎林建筑摩擦摆隔震支座-虎林隔震支座-虎林建筑支座 - 衡水建筑摩擦摆隔震支座厂家虎林地区分站's rss http://www.osse.cn/hulin zh-cn Created by www.eucms.com 虎林摩擦摆减隔震支座与其他减隔震产品的比较说明 http://www.osse.cn/hulin/anli/64.htm 摩擦摆减隔震支座的力学模型反应了摩擦摆如何利用本身巧妙的构造特性起到隔震作用,核心想法是在地震 作用下,支座上下部分可以在接触面(曲面)上自由的摆动,自重作用下支座有自恢复的效应。通过对摩擦摆支座及弹塑性钢阻尼支座两种不同类型的减隔震支座的抗震性能进行对比,选择适合项目要求的支座类型。对比结果表明:两种减隔震支座均能够有效延长桥梁结构自振周期,支座横向刚度较小的摩擦摆支座更有利于周期的延长,同时产生的墩顶剪力也较小;对于墩底截面及基顶截面的弯矩和剪力,在墩高较低时横向刚度小的摩擦摆支座减隔震性能较好,而墩高大于20 m时,横向刚度大的弹塑性钢阻尼支座更有优势。

1. 铅芯支座、高阻尼橡胶支座的减隔震原理是利用地震时铅芯发生塑性变形或橡胶发生弹塑性变形来消耗地震能量。

2. 优点:减隔震效果明显,2000KN以下价格比其他类型的支座便宜。

3. 缺点:水平刚度小,易在平时因刹车力就发生水平位移,多用于房屋减隔震。因使用橡胶材料且橡胶暴露在自然环境中,寿命会因为地域的不同有较大差异,使用期内橡胶性能的变化也不易把握。

1. E型钢减隔震支座的原理是利用附加于支座上下板之外的E型钢在地震来临时的塑性变形来消耗地震能量。

2. 优点:减隔震效果好,因盆式支座的橡胶密封于钢盆内,使用寿命可与桥梁相当。

摩擦摆减隔震支座

3. 缺点:结构大,不但价格高,且相邻两个支座的E型钢相互干涉,给设计使用带来一定困难。减隔震位移不能做到很大。

1. 阻尼器减震的原理是在油缸的活塞上开一个小孔或加大活塞和缸筒之间的间隙,实现活塞左右的液体可在缸筒内受限制地流动而产生阻尼减震效果。

2. 优点:减震原理明确有效。

3. 缺点:价格昂贵。梁体每天因温度的变化而伸缩,活塞杆也随梁体伸缩,极易因密封磨损失效漏油而使整个减震系统失效。只能产生单向的减震效果。

1. 摩擦摆减隔震支座原理是将普通球型支座的底部做成一凸球面并置于一凹球面底座内,地震力大于设定值时剪断图示挡圈上的销钉即产生钟摆效果,靠来回摆动时摩擦生热耗能。

2. 优点:周期明确,减隔震效果明确。设计地震时的摆动位移可计算,隔震率可计算。不使用易老化材料,与桥梁等寿命。价格适中。

3. 缺点:2000KN以下吨位比产品铅芯支座价格要高。不适宜在高墩上应用。

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2020/11/25 9:48:40 客户案例 建筑摩擦摆隔震支座
虎林摩擦摆隔震支座中不同的减隔震系统的优缺点分析 http://www.osse.cn/hulin/xinwen/63.htm 随着近年来桥梁工程的快速发展,桥梁抗震设计直接关系着整个桥梁的质量,在桥梁抗震设计中加强摩擦摆隔震支座的应用,可以保证桥梁的质量。地震震害调查表明,桥梁结构是整个交通工程抗震的薄弱环节,由于桥梁倒塌而造成的直接损失和由此引发的交通瘫痪所造成的间接损失都非常巨大。近年来,我国发生的几次大地震对桥梁工程造成了严重的破坏,尤其是2008年的汶川大地震和2010年的青海玉树大地震。因此,针对桥梁抗震设计提出的各种理论和方法也成为国内外研究者关注的热点。

在各种桥梁抗震设计方法中,减减隔震设计经工程实践证明是最为经济、有效的方法。一般是通过在上、下部结构之间安装具有减减隔震功能的支座,有目的地引导结构的损伤形式,改善整体结构的抗震性能。国内外常用的减隔震支座有铅芯橡胶支座、滑动摩擦型减隔震支座、高阻尼橡胶支座等。摩擦摆隔震支座是滑动摩擦型隔震支座的一种,其工作原理类似于钟摆,大半径弧形滑动面可自由滑动,结构自振周期延长,同时发生动能和势能的相互转换从而消耗地震能量。与橡胶类减减隔震支座相比,具有构造简单、承载力大、耐久性好等优点,在桥梁结构减减隔震设计中已经得到了越来越多的应用。对于大跨度连续梁桥结构,在地震作用下,上部结构地震惯性力较大,上部结构纵桥向绝大部分地震惯性力都由固定墩来承受,如何有效地减小固定墩所受的地震力是其抗震设计的关键。采用隔振设计,可以使下部关键构件保持在弹性状态。隔振的基本原理是利用隔振装置的柔性来延长结构体系的周期,减小结构地震反应。

摩擦摆隔震支座在桥梁抗震设计中的应用

当受到地震作用时,摩擦摆隔震支座开始滑动,此时摩擦摆隔震支座能够使减隔震体系的水平刚度中心和上部结构的质量中心保持一致,能够极大的减小结构扭转反应。摩擦摆减隔震支座将建筑物以地面隔离开,充分利用滑块和滑动面之间的摩擦来消耗地震能量,大大减小上部结构地震能量的输入。但是,和橡胶支座一样,摩擦摆减隔震支座也有其缺点,一般的摩擦摆隔震支座没有竖向抗拔能力,支座受拉力作用时,滑块和盖板两者之间很容易脱离。轻型结构建筑物由于自重较小,结构在风载或者是地震作用下,摩擦摆隔震支座由于拉力其盖板和滑块可能就会脱离,使建筑物倾覆,造成严重后果,所以在这种情况下就必须对摩擦摆隔震支座加以改进,安装防倾倒装置,或者使用一种专门的竖向抗拔摩擦摆隔震支座。

1、纯摩擦减隔震系统(P-F)

该系统是一种纯摩擦型的基底滑移减隔震系统,上部结构和基础之间设有摩擦板或者砂垫层,地震作用下通过滑移摩擦来耗散地震能量,是最简单的一种减隔震措施,该减隔震结构有一个缺点,就是地震作用下没有限位功能,会有一定的残余位移,由于其形式简单,工程造价较低,工程施工上比较容易实现,纯摩擦基础减隔震系统建筑在我国已经有很多工程实例。

摩擦摆隔震支座

2、恢复力—摩擦减隔震系统(R-FBI)

这种减隔震系统由橡胶和摩擦板两部分共同组成,摩擦板通过摩擦消耗地震能量,橡胶受到水平作用变形后具有很好的弹性恢复能力,自动复位能力较强,但是这种减隔震技术工程造价很高,不利于减隔震技术的向工程实践推广,有待进一步的深入研究。

3、法国EDF摩擦减隔震系统(EDF)

该减隔震系统由摩擦板和橡胶支座两个部分构成,摩擦板位于上部,橡胶支座在其下部。在遭受地震作用时,如果地震作用较小,该系统的橡胶支座起主要作用,但在强地震作用下,上部的摩擦板开始滑动,摩擦板的滑动可以消耗地震能量,减小上部结构地震作用。橡胶支座和摩擦板共同作用时,摩擦板的滑动摩擦还会对橡胶支座起到保护作用。

4、滚轴减隔震

滚轴减隔震是滚动减隔震的一种形式,在建筑物基础和上部结构之间有两层相互垂直的滚轴,滚轴在椭圆形的沟槽内滚动、摩擦,消耗地震能量,但是这种减隔震结构自身不能提供弹性恢复力,缺少自动复位性能,使得由于滚动所产生的位移无法恢复。

5、摩擦摆减隔震系统(FPS)

摩擦摆减隔震系统是一种经过改良的摩擦滑移减隔震装置,减隔震装置中滑道和滑块半径相同,滑道是一个凹形不锈钢做的球形表面,滑块是一个向下凸起滑移块,表面涂有一层特殊的材料,其中凹形球面能够提供弹性恢复力,是建筑物上部结构能自动复位,地震作用后的残留位移也可以得到有效控制。

6、滑移复位摩擦系统(SR-F)

这种减隔震装置是将恢复力-摩擦基础减隔震装置和法国EDF摩擦基础减隔震系统组合起来得到的一种新型减隔震装置,主要是在恢复力-摩擦减隔震装置上面增加一个摩擦板,把两个减隔震装置的性能综合起来,使其具有两个减隔震装置的优点。当遇到小地震作用时,该组合系统的工作性能和恢复力-摩擦减隔震系统一样,当遇到强烈地震作用时,上面的摩擦板受到地震作用就会发生摩擦滑移,吸收地震能量保证结构的安全使用。

7、限位滑移减隔震装置(S-LF)

该减隔震系统有滑移支座和限位支座联合组成,地震作用较小时,该系统具有足够的初始刚度,当受到较大的地震作用时,它就会有弹性工作状态转变为非弹性工作状态,吸收耗损地震能量。强震作用下限位器也容易进入塑性工作状态使上部结构产生残余位移,不能恢复到初始状态。

通过对摩擦摆隔震支座在桥梁抗震设计的分析,可以清楚的看出摩擦摆隔震支座的重要性,摩擦摆隔震支座在桥梁抗震设计中的应用决定了桥梁的稳定性,所以一定要提高施工者的职业素质,完善摩擦摆隔震支座在桥梁抗震设计中的应用。

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2020/11/24 15:44:17 新闻动态 建筑摩擦摆隔震支座
虎林三大类摩擦摆隔震支座的研究现状 http://www.osse.cn/hulin/xinwen/62.htm 我国是一个多地震国家,频繁的地震灾害给我们带来巨大的生命和财产损失。隔震技术一改传统抗震技术“硬抗”、“硬碰硬”的方式[1],通过某种隔震装置来将地震动和结构隔开,从而限制地震能量进入上部的结构,减弱或者改变地震动对结构的作用,来达到减小结构振动的目的,从而能够减小建筑物和人民的生命财产由地震所带来的损害。因此,地震工程学者深入研究隔震技术,使其在工程中能够得到普遍的应用,造福于人类。摩擦摆隔震支座是圆弧面滑动摩擦体系,用滑动面的设计去延长结构的整体振动周期,从而大幅度减小由于地震作用带来的的动力放大效应,具有比较强的抗平扭能力、复位能力和良好的稳定性。由于摩擦摆隔震支座独特的造型、良好的自复位功能、高稳定性等优点,使其在隔震支座中脱颖而出。

1、摩擦摆隔震支座的消能机理及分类

为了解决平面滑移系统不能自动复位这个问题,于 1985年在美国加州大学伯克利分校研发了摩擦摆隔震装置,被称为摩擦摆隔震支座(简称FPS/FPB)。摩擦摆隔震系统能够消能的主要思路就是将结构物本身和地面两者隔离,安置在上部结构与下部结构之间,或安置在结构与基础之间,这样地震过程中,就能够减小传递给结构的侧向力和水平的振动位移,从而让结构能在地震作用下免遭破坏。特别是在强烈地震作用下,给结构安装摩擦摆隔震支座,可以让传递到建筑结构的地震力降低3~5倍。

摩擦摆隔震支座

2、经过20多年的发展,目前人们已经研制出10余种摩擦摆隔震支座,大多数已经投入到工程应用中,具有广阔的发展前景。研究近20多年国内外关于摩擦摆隔震支座的开发和进展,根据几何构造来将现有的各摩擦摆隔震支座主要分为曲面式、沟槽式和曲面沟槽混合式等3 类。其中曲面式的隔震支座包括了传统的摩擦摆隔震系统、变曲率(频率)和变摩擦单摆隔震器以及摩擦复摆(双凹摩擦摆)隔震器;沟槽式摩擦摆隔震支座又分为沟槽式摩擦单摆隔震器、沟槽式摩擦复摆隔震器和抗隆起(拉伸)摩擦摆隔震器。

3、摩擦摆隔震支座的研究现状

近几十年,国内外许多抗震工程学者致力于摩擦摆的隔震支座的理论分析、数值模拟和实验研究。在外国,美国学者对摩擦摆的隔震结构进行了振动台试验,取得了显著的成效。

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2020/11/24 15:41:17 新闻动态 建筑摩擦摆隔震支座
虎林京津塘高速公路摩擦摆减隔震支座施工及环保要求 http://www.osse.cn/hulin/xinwen/61.htm 1、工程概述

京津塘高速公路北部新区段高架工程位于天津市北辰区,工程抗震设防烈度7度;地震动峰值加速度系数A=0.15,所属设计地震分组为第二组,在现浇箱梁大跨度墩柱处(跨度大于50米)采用了摩擦摆减隔震支座,墩柱为单墩,每个墩柱上2个摩擦摆支座。本工程现浇段无下垫石,标高由上垫石找齐。采用的摩擦摆减隔震支座具体有: 摩擦摆QZ-15000-DX:4块 摩擦摆QZ-15000-GD:2块 摩擦摆QZ-15000-SX:2块。

2、施工准备

2.1、开工前,组织技术人员及施工人员熟悉和弄清有关技术问题、熟悉有关规范和技术标准。

2.2、灌浆料采用北京海岩兴业的成品料。

2.3、在安装开始前应先复核测量基准。在墩顶或盖梁顶放出桥梁纵横中心轴线和高程,往后安装支座时,即以此为基准校核支座的平面位置和标高。

2.4、复核测量的结果应报监理工程师进行复核,无误后才可进入下一步工序。

2.5、施工前必须对支座的类型、几何尺寸等要素加以确认,是否满足施工要求。

2.6、施工前应确认各预埋件的相关尺寸、直径及深度是否符合施工要求。

3、摩擦摆减隔震支座施工方案

3.1.安装准备

3.1.1本工程无下垫石,支座安装前,需对墩顶支座底面清理干净,保持支座底面平整。

3.1.2为保证下支座板和墩顶的密贴,施工时墩顶顶面可适当预留调平层厚度,墩顶顶面与下支座板结合面四角高差不超过2mm。墩台顶面按锚固螺栓的规格、数量预留锚栓孔。预留锚栓孔的直径为15cm
,深度为46cm;预留锚栓孔中心位置偏差不应超过10mm。孔距(顺桥向×横桥向)为1028×1028mm。

3.1.3支座顶面在安装时应保持水平,本工程由上垫石调整标高,桥梁纵坡对支座顶面水平没有影响。

3.1.4球型支座采用预埋锚固(套筒)与锚固螺栓的连接方式,在墩台顶面需按锚固套筒规格、数量预留锚栓孔。预留锚栓孔的直径和深度应大于套筒直径。

3.1.5支座出厂时是由生产企业总装后整体发运的,支座运达施工现场后,应开箱检查支座各部件及装箱单,检查零、部件有无丢失、损坏。支座安装前不得随意拆卸。

3.1.6支座安装时,墩柱顶面应凿毛,并用清水冲去垫石表面的碎石和细砂,同时清除锚孔内的杂物。待垫石表面干燥后,在锚固螺栓孔位置以外的支承垫石顶面涂满环氧砂浆调平层,调平层高程略高于支座设计高程。

摩擦摆减隔震支座

3.2.安装步骤

单向和双向活动支座安装时,按桥梁设计文件中规定布置,本工程为三跨一联,中间2个墩为摩擦摆减隔震支座。将锚固螺栓穿入上、下支座板锚栓孔并旋入钢套筒内。在支座设计位置处标出中心线,同时在支座顶底板纵横向亦标示中心线,保持支座洁净后让支座就位。摩擦摆减隔震支座就位对中后应进行上下座板临时锁定定位,保证已调定好的定位结构在施工过程中不被改变。支座就位对中,在下支座板四角用钢楔块调整支座水平(或者用调整平螺栓)。

3.3.摩擦摆减隔震支座安装注意事项

3.3.1支座采用整体安装,不得随意拆卸。

3.3.2安装时应使墩台顶面和梁底面均保持清洁、干燥、无油污。安装过程中支座不得受到机械损伤、灼热、污染和其它不利因素的影响,施工中应保持支座均匀受力。

3.3.3活动支座顶板安装时,应考虑安装温度对位移的影响。要特别注意检查聚四氟乙烯板的主要滑移方向与桥梁主位移方向是否一致。

3.3.4支座中心线与主梁中心线应重合或平行,单向活动支座安装时,顶板导向块和中间钢板的导向滑条应保持平行,交叉角不得大于5′。

3.3.5摩擦摆减隔震支座的定位。

3.3.6特别提醒:

A支座在安装前应仔细核对墩号的位置与支座的型号、规格是否相符,预埋板的定位精度应符合设计要求。

B墩顶预埋钢板安装的精准与否,将直接关系到支座的安装质量。因此,预埋钢板的高程偏差、平面位置偏差和轴线偏差都应在容许范围内;预埋钢板的顶面必须是水平,其偏差不大于1/1000。为方便调整,在预埋钢板边缘设有调整高度的螺孔。预埋板定位完成后,应经施工监理签字验收后,方可进行下道工序。

C.灌注的材料配合比应准确,搅拌应充分、均匀;灌注后有足够的固化时间,避免支座下下陷。

D.灌注应饱满,灌注完毕后,多余灌注材料应清理干净,支座周围不得有松散砂浆。

E.在上部结构造主体施工完毕或预应力现浇混凝土梁张拉梁体预应力前,应及时拆除支座临时的上下连接板和其它锁定装置,避免支座约束梁体的正常转动和位移。

4、摩擦摆减隔震支座安全及环保要求

4.1对所有参加施工人员包括技术员、施工员、劳务人员组织学习安全操作知识,进行专门培训;并由专职安全员对其分层进行安全技术交底。

4.2制定严密的操作规程,操作人员必须严守各自岗位,必须按规定佩戴安全防护用品。上岗操作时拴好安全带、准确佩戴安全帽。

4.3高空作业施工平台周围应设有安全防护栏和封闭式安全防护网。上下墩台设置爬梯,便于施工人员上下操作。爬梯应配专人定期或不定期检查。人行道板应采取防滑措施;跳板应压上钢筋并用铁线捆
绑成一体。

4.4高空作业应防止坠物,严禁从高处向下抛物。

4.5要防止噪声污染,减少噪声扰民现象。

4.6施工垃圾不得随意丢弃,应集中定点处置。

5、结语:

京津塘高速公路北部新区段高架工程采用摩擦摆减隔震支座将复合曲面曲率半径采用2米,即隔震周期2.8秒,运用到了实体工程中,这也是适应不同地域的抗震要求。

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2020/11/26 8:23:48 新闻动态 建筑摩擦摆隔震支座
虎林JZQZ摩擦摆球型支座 http://www.osse.cn/hulin/qlzz/60.htm JZQZ摩擦摆球型支座隔震技术是近些年来结构抗震研究领域内的一个热点。在结构的适当位置安装减隔震支座是一种十分有效的减隔震方式,目前在桥梁结构中有着较多研究和应用。随着社会、经济的发展以及人民抗震意识的提高,在民用建筑中通过采用这一技术手段来提高结构的抗震性能具有广阔的发展前景。

JZQZ摩擦摆球型支座网架结构因其经济美观、节点形式灵活等优点成为我空间结构中应用最广泛的一种类型。网架结构中只考虑杠件承受拉压作用,通常按节点铰接、支座简支来进行设计。为了使结构实际受力与计算假定相符以保证计算结果的准确可靠,同时提高结构的减隔震性能,网架支座的合理形式应该具有万向转动、双向活动以及良好的耗能能力。针对以上要求,本文依据我国现行行业标准提出了一种新型网架减震球型钢支座,并通过模拟地震振动台试验系统地研究了这种支座的减隔震性能。

JZQZ摩擦摆球型支座的装置:

1、支座的装置计划、衔接方式应与结构规划人员具体商定,以确保上、下部结构与支座的牢靠衔接和功用发挥。

2、下部钢筋砼柱的标号不得低于C40级。

3、柱内配筋应参阅本支座规划时的研究剖析成果,即在自柱顶沿柱轴线方向柱脚方向的0.25b至0.6b的高度范围内(b为柱截面宽度),增大水平箍筋截面的装备,其增加量依承载力剖析成果确认。

4、活动支座根据规划需要在上支座板与滑板之间设置偏值。

5、支座和预埋钢板的衔接若采用焊接时,要采取降温办法,或对边断续焊的方法,避免支座钢件过热而损坏聚四氟乙烯板,橡胶密封圈和5201硅脂。

6、装置前应使下部结构的标高和水平度满足规划要求。支座四角高差不大于1㎜。

7、支座中心线应与主梁中心线及下部结构装置线重合。

8、支座装置就位后,底板与预埋钢板焊接就契合规划要求。待梁体施工结束后,应立即撤除暂时衔接件。

9、支座装置时必须将上支座板与下支座板的衔接件装置好,待支座装置就位完成后撤除,并立即装置上防尘罩(防尘罩为橡胶板,同现场施工单位负责装置)。

JZQZ摩擦摆球型支座

JZQZ摩擦摆球型支座

JZQZ摩擦摆球型支座功用:

在未发生地震时的效果与功用是与普通球型支座完全共同的,一旦地震发生时,桥梁所能接受的水平力大于剪力螺栓的剪断力时,剪力螺栓被剪断,限位装置被翻开,支座经过圆弧面之间的滑动延长了结构的震动周期,将梁体与墩台有效的阻隔开来,使得大部分的地震能量无法从地下墩台传递到梁体上来。

JZQZ摩擦摆球型支座使用弧面的规划延长结构的振荡周期,较大起伏削减由于结构地震引起的放大的效应,经过支座的圆弧面之间的摩擦来消耗地震能量,削减地震能量的输入。特有的圆弧面滑动能够自动复位,约束隔震支座的位移,地震之后能够康复原位。

JZQZ摩擦摆球型支座的正常摩擦系数为不大于0.03,减隔震摩擦系数不大于0.05,温度为-40℃-60℃,剪力螺栓需要依照客户要求在竖向承载力的5%-15%范围内进行规划,如果未经注明则依照竖向承载力的10%进行规划。现浇梁坡度调整由梁底设置预埋钢板或者是楔形混凝土块调整。预制梁的坡度调整能够在经过上部的预埋钢板调整,或者是在支座顶面假设楔形调坡板。

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2020/11/25 10:51:42 桥梁支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林FPS摩擦摆隔震支座具有较广泛的前景但也有不足之处 http://www.osse.cn/hulin/wenti/59.htm 摩擦摆隔震支座是将滑动支座和钟摆的概念相结合,构成一种新的干摩擦滑移隔震装置。其滑动面是曲面,通过结构自重提供所需的自复位能力;FPS摩擦摆隔震支座利用一个简单的钟摆机理延长结构的自振周期。如果FPS隔震支座承受的荷载为W,水平位移为D,摩擦系数为μ,R 为滑动曲面的曲率半径,则水平力为:F=W/R*D+μW(sgnD)式中第1项为因承受质量沿曲面滑动上升所产生的水平向恢复力,水平刚度为Kh=W/R;第2项为滑块与滑动曲面相对滑动时产生的摩擦力。此外,由单摆周期公式T=2π(R/g)(1/2)知此隔震结构的周期与承受的重力无关。

摩擦摆隔震支座的特性

1.2个水平方向的变形具有摩擦滑移特性;

2.滑动后在水平剪力方向具有刚度特征。

摩擦摆隔震支座

摩擦摆隔震支座的优点

摩擦摆隔震支座通过摩擦耗能方式将地震能量转化为热能,同时通过摆式结构实现将能量转化为势能,延长结构基本自振周期,进而实现阻尼功效。摆式结构可以实现位移的自我恢复,提高了地震时的隔震性能,避免了震后调整工序,且由于相对体积较小,具有较为广泛的应用前景。

摩擦摆隔震支座的力学性能。但是它不可避免得存在不足之处:

(1)测试过程较繁琐;

(2)对测试设备的投入较大;

(3)实物测试是个事后过程,万一不符合要求,损失较大;

(4)摩擦摆隔震支座设计者无法预先较为精确的计算其刚度和阻尼,增加了摩擦摆隔震支座的制作成本。


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2020/11/24 15:40:17 常见问题 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座水平性能试验方法 http://www.osse.cn/hulin/jishu/58.htm 成品支座水平性能试验方法

1、试样

试验宜采用足尺支座,如受试验设备能力限制时,可选用缩尺支座试验。

2、试验方法

成品支座水平性能试验应在单剪试验机上进行,试验装置见图,试验方法如下:

建筑摩擦摆隔震支座
成品支座隔震性能试验装置示意图

a)试验时将支座置于试验机的下承载板上,支座中心与承载板中心位置对准,精度小于1%支座底板边长;

b)竖向连续均匀加载至试验荷载,在整个试验过程中保持不变;

c)水平位移按d(t)=dxsin(2πfot)(其中fo=υo/2πdx,υo为加载峰值速度,dx为加载幅值)进行正弦波加载;

d)测定水平力的大小,记录荷载位移曲线;

e)按照加载幅值确定试验工况,除特殊说明外,每个工况做四个周期循环试验,取第三圈试验结果。

3、试验加载履历

a)动摩擦系数的测定。试验荷载取基准竖向承载力,加载幅值dx取极限位移的1/3;测定动摩擦系数下限值时,加载峰值速度取4mm/s;测定动摩擦系数上限值时,加载峰值速度取150mm/s。

b)反复加载次数相关性。试验荷载取基准竖向承载力,加载幅值dx取极限位移的1/3,加载速度取150mm/s,做20个周期循环试验。

c)温度相关性。试验荷载按基准竖向承载力,加载幅值dx取极限位移的1/3,加载速度取150mm/s。环境温度变化范围为-20~40℃,10℃为一档,根据需要可增加试验温度工况。

d)水平极限变形试验。试验荷载取基准竖向承载力,加载幅值dx取极限位移的0.85倍。

4、试验报告

试验报告应包括以下内容:

a)试验概况。试验设备、试验温度、试验支座规格、试验荷载等;

b)实验过程描述。试验中如有异常情况发生,应详细描述异常情况发生的过程;

c)记录荷载位移曲线,计算等效刚度和阻尼比,得出试验结果;

d)试验现场照片。

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2020/11/25 9:39:11 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座竖向承载力试验方法 http://www.osse.cn/hulin/jishu/57.htm 竖向承载力试验方法

1、试验条件

试验室的标准温度为23±5℃。

2、试样停放

试验前将试样直接暴露在标准温度下,停放24h。

3、试验方法按图1放置试样后,按下列步骤进行支座竖向承载力试验;

建筑摩擦摆隔震支座
竖向承载力试验装置示意图

a) 将试样置于试验机的承载板上,试样中心与承载板中心位置对准,偏差小于1%支座直径。检验荷载为支座基准竖向承载力的2.0倍。加载至基准竖向承载力的0.5%后,核对承载板四边的位移传感器,确认无误后进行预压。

b) 预压。将支座基准竖向承载力以连续均匀的速度加满,反复3次。

c) 正式加载。将检验荷载由零至试验最大荷载均匀分为10级。试验时以基准竖向承载力的0.5%作为初始荷载,然后逐级加载。每级荷载稳压2min后记录位移传感器数据,直至检验荷载,稳压3min后卸载。加载过程连续进行3次。

d) 竖向压缩变形分别取4个位移传感器读数的算术平均值,绘制荷载-竖向压缩变形曲线。变形曲线应呈线性关系。

e) 试验竖向压缩变形应满足6.2的要求。

4、试验报告

试验报告应包括以下内容:

a) 试验概况描述:包括支座型号、基准竖向承载力、位移,并附简图。

b) 试验机性能及配置描述。

c) 试验过程中出现异常现象描述。

d) 试验记录完整,并计算支座在试验荷载作用下,竖向压缩变形值与支座总高度的百分比,评定试验结果。

e) 附试验照片。

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2020/11/25 10:13:05 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座摩擦材料线磨耗试验方法 http://www.osse.cn/hulin/jishu/56.htm 摩擦材料线磨耗试验方法

1、范围

本试验方法规定了摩擦材料的线磨耗试验方法和计算方法。

2、试样

摩擦材料试样的形状、尺寸和嵌固工装如图B.1所示,试验开始前试件应在试验温度下放置24h以上。对磨件采用不锈钢板,其材质性能应满足6.1.2.2条的规定,外观质量应符合6.4.2条的规定。不锈钢板四周焊接在厚约15mm的基层钢板上,要求焊缝光滑、平整。
试样数量为一组,每组两块。试验前需用无水酒精将不锈钢和试件擦拭干净。

建筑摩擦摆隔震支座
 图1 摩擦材料线磨耗试验用试件

3、试验方法

线磨耗试验采用双剪试验方法,试件安装后需在试验压应力条件下预压1h,试验装置如图2所示,试验条件如表1所示。线磨耗由试验前后试件质量差(测量精度0.001g)计算确定。

表1摩擦材料线磨耗试验条件

试验条件

聚四氟乙烯

摩擦材料

改性聚四氟乙烯

摩擦材料

超高分子量聚乙烯

摩擦材料

试验压应力MPa

30

45

45

试验温度℃

23±2

滑动峰值速度(正弦波)mm/s

150

相对往复滑动距离mm

±50

累计滑动距离m

6

建筑摩擦摆隔震支座
 图2 摩擦材料线磨耗试验装置

4、摩擦材料线磨耗的确定

摩擦材料线磨耗的计算及确定方法如下:

a) 摩擦材料线磨耗按式(1)计算:

建筑摩擦摆隔震支座

式中:

φ——摩擦材料的线磨耗,单位为微米(μm);

W0——摩擦材料滑动前质量,单位为克(g);

W——摩擦材料滑动后质量,单位为克(g);

ρ——摩擦材料的密度,单位为克每立方厘米(g/cm3);

A——摩擦材料的表面积,单位为平方厘米(cm2);

试件摩擦材料的线磨耗值计算应精确至0.1μm。

b) 线磨耗按以下方法确定:

一组试验中的两块摩擦材料线磨耗结果取平均作为线磨耗的实测值。

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2020/11/25 23:50:10 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座隔震性能技术参数 http://www.osse.cn/hulin/jishu/55.htm 支座隔震性能技术参数

A.1 荷载一位移滞回曲线

根据摩擦摆隔震支座的作用原理,支座的力学特性按图A.1所示荷载一位移滞回曲线模型来模拟。

建筑摩擦摆隔震支座
图A.1 荷载一位移滞回曲线

A.2 初始刚度

支座初始刚度按式(A.1)计算。

建筑摩擦摆隔震支座

其中:kp一支座初始刚度,单位为千牛每米(kN/m);

μ一动摩擦系数;

P一支座所受竖向荷载,单位为千牛(kN);

dy一屈服位移,单位为毫米(mm),建议取2.5mm。

A.3 等效刚度

支座等效刚度按式(A.2)计算。

建筑摩擦摆隔震支座

其中:keff一等效刚度,单位为千牛每米(kN/m);

R一等效曲率半径,单位为毫米(mm);

D一支座水平位移,单位为毫米(mm);

A.4 等效周期

支座等效周期按式(A.3)计算。

建筑摩擦摆隔震支座

其中:g一重力加速度。

A.5 阻尼比

支座阻尼比按式(A.4)计算。

建筑摩擦摆隔震支座

其中:ζe一等效阻尼比;

ED一滞回曲线面积,单位为平方毫米(mm2)。

A.6 摆动周期

支座摆动周期按式(A.5)计算。

建筑摩擦摆隔震支座

其中:T一摆动周期,单位为秒(s)。

A.7 屈后刚度

支座屈后刚度按式(A.6)计算。

建筑摩擦摆隔震支座

其中:kc一屈后刚度,单位为千牛每米(kN/m)。

A.8 回复力

支座回复力按式(A.7)计算。

建筑摩擦摆隔震支座

其中:F一回复力,单位为千牛(kN)。

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2020/11/24 8:18:29 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座标志、包装、运输和储存 http://www.osse.cn/hulin/xinwen/54.htm 标志、包装、运输和储存

1、每批出厂建筑摩擦摆隔震支座,应附有随行文件,应包含出厂检验报告和型式检验报告。

2、每个出厂建筑摩擦摆隔震支座,应有明显标志,其内容应包括:产品名称、规格型号、主要技术指标(结构形式、基准竖向承载力、极限位移、摆动周期),产品生产执行标准及厂名、编号、日期。

3、每个建筑摩擦摆隔震支座的包装应牢固可靠。包装外应注明产品名称、规格、体积和质量。包装内应附有产品合格证、质量检验单。

4、建筑摩擦摆隔震支座储存、运输中,应避免暴晒、雨淋、雪浸,并应保持清洁。严禁与碱、酸、油类、有机溶剂等影响建筑摩擦摆隔震支座质量的物质相接触,并距离热源1m以上。

5、建筑摩擦摆隔震支座在运输、储存过程中严禁拆卸。

建筑摩擦摆隔震支座

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2020/11/24 15:50:18 新闻动态 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座检验规则 http://www.osse.cn/hulin/jishu/53.htm 1 检验规则

1.1 检验分类

支座的检验区分为出厂检验和型式检验。

1.1.1 出厂检验

支座出厂时生产厂对每批生产支座交货前进行的检验。

1.1.2 型式检验

有下列情况之一时,应进行型式检验:

新产品或老产品转厂生产的试制定型鉴定;

正常生产后,如结构、工艺、材料有较大改变,能影响产品性能时;

正常生产时,每两年定期进行一次;

国家质量监督机构或用户提出要求时。

型式检验应由有相应资质的质量监督检测机构进行。

1.2 检验项目及要求

1.2.1 出厂检验应满足表8和表9的要求。

表8 支座用材料的出厂检验

项目

检验内容

检验周期

要求

摩擦材料

物理机械性能、厚度、外观

每批原料(不大于200Kg)一次

6.1.1、6.4.1

不锈钢板

机械性能、厚度、光洁度、硬度

每批钢板

6.1.2.3、6.4.2

钢板

机械性能及外观

每批钢板

6.1.2.1、6.4.3.1

铸钢件

机械性能

每批

6.1.2.1、6.1.2.2

裂纹、蜂窝状孔洞、缺陷

每件产品

6.4.3.2

粘结剂

滑板与钢板粘结剥离强度

每批

6.1.3

镀硬铬层

表面粗糙度、镀层厚度、外观

每件产品

6.3.3

防尘板橡胶

物理机械性能

每批

6.1.4

支座用材料的出厂检验应满足表8的要求,并附有每次进料材质证明。

表9 支座的出厂检验

 

项目

检验内容

要求

抽样

尺寸及偏差检验

摩擦材料

尺寸、公差、曲面轮廓度、与基层钢件凹槽组装间隙等

6.3.1

每批产品,小于或等于30个,将组装好支座随意抽检1个

不锈钢板

尺寸、公差、曲面轮廓度、与基层钢板焊接质量与密贴程度等

6.3.2

球面镀铬钢衬板

球面度公差、缺陷等

6.3.2.2

上支座板与下支座板

外观、缺陷

6.3.3

每个支座

组装后高度、上支座板与下支座板

公差、平行度

6.6.6、6.6.7、6.6.8

支座基本性能

支座压缩性能试验

6.2

6.2

详说明

支座剪切性能试验

6.2

6.2

支座基本性能抽样说明:同一生产厂家、同一类型、同一规格的产品,取总量的2%且不少于3个进行力学性能检验。

1.2.2 支座型式检验应满足表10要求。

表10 支座型式检验

项目

检验内容

要求

支座出厂检验

表8、表9

表8、表9

整体支座检验

竖向压缩性能试验

6.2

6.2

剪切性能试验

6.2

6.2

剪切性能相关性试验

6.2

6.2

水平极限变形试验

6.2

6.2

1.3 检验结果的判定

出厂检验时,原材料检验项目应全部合格后方可出厂。整体支座检验可采用随机抽样的方式确定检测试件;若有一件抽样试件的一项性能不合格,则该次抽样检验不合格。不合格产品不得出厂。

建筑摩擦摆隔震支座

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2020/11/24 15:52:18 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座的性能检测方法 http://www.osse.cn/hulin/jishu/52.htm 试验场地

整体支座的试验应在制造厂或专门的试验机构进行。

试样

成品支座的竖向压缩性能、剪切性能试验一般应采用足尺支座进行,当受试验设备能力限制时,可选用有代表性的缩尺支座进行试验,缩尺支座的竖向设计承载力不宜小于2500kN。

建筑摩擦摆隔震支座

试验方法

1、支座竖向压缩性能试验应按建筑摩擦摆隔震支座竖向承载力试验方法的相关规定。

2、剪切性能

动摩擦系数、初始刚度的测定按建筑摩擦摆隔震支座水平性能试验方法的规定。其中动摩擦系数下限按加载速度为4mm/s确定,上限按150mm/s确定。

试验标准温度为23℃,否则应对试验结果进行温度修正。

3、剪切性能相关性

按建筑摩擦摆隔震支座水平性能试验方法的规定进行剪切性能相关性试验。

反复加载次数相关性

反复加载次数相关性的测定按GB/T 20688.1的6.4.4的规定进行,可采用单剪试验装置,反复加载次数为20次。

温度相关性

温度相关性的测定按GB/T 20688.1的6.4.5的规定进行,可采用单剪试验装置。

4、水平极限变形能力

按建筑摩擦摆隔震支座水平性能试验方法的规定进行水平极限变形能力试验。

尺寸与偏差

1、摩擦材料、金属摩擦面及机加工件的尺寸采用直尺、卡尺、卷尺等量具进行测量,量具精度应满足测量要求。

2、金属摩擦面及机加工件的尺寸和位形公差采用量具进行测量。

外观质量

1、摩擦材料、不锈钢板及机加工件外观质量采用目测法进行检查。

2、铸钢件的表面缺陷采用量具进行测量,并采用目测法进行检查。

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2020/11/26 8:01:24 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座用材料检测应该遵循哪些规范 http://www.osse.cn/hulin/wenti/51.htm 建筑摩擦摆隔震支座用材料检测规范

摩擦材料

1、摩擦材料密度测定应按GB/T 1033.1的规定进行。

2、摩擦材料拉伸强度和断裂伸长率的测定应按GB/T 1040.3的规定进行,采用5型试样、厚度2mm±0.2mm,试验拉伸速度为50mm/min。

3、摩擦材料球压痕硬度的测定应按GB/T 3398.1的规定进行。

4、摩擦材料线磨耗的测定应按附录B的相关规定进行。

粘结剂

粘结摩擦材料与钢材的剥离强度的测定应按GB/T 7760的规定进行。

防尘橡胶材料

1、硬度应按GB/T 6031中规定的方法测定。

2、拉伸强度、拉断伸长率应按GB/T 528规定的方法测定,采用1型哑铃状试样。

3、脆性温度应按GB/T 1682规定的方法测定。

4、耐臭氧老化性能按GB/T 7762规定的方法测定,其中试验条件为40℃×96h,20%的伸长率,臭氧浓度为100×10-8。

5、热空气老化试验应按GB/T 3512规定的方法进行,试验条件为100℃×70h。老化后拉伸性能测试同2。

建筑摩擦摆隔震支座

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2020/11/26 8:26:55 常见问题 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座外观质量标准是什么 http://www.osse.cn/hulin/wenti/50.htm 摩擦材料表面应光滑、整体颜色应均匀一致,不应有裂纹、气泡、分层,不应有影响使用的机械损伤、板面刀痕等缺陷,不应夹带任何杂质。

不锈钢表面应平整、光洁,不应有分层、鼓泡、褶皱和影响使用性能的机械损伤。不锈钢板与基层钢板的连接方式应使二者密贴,表面不应有褶皱。

支座钢件

机加工钢件与钢件配合面及摩擦表面不应有降低表面质量的印记。

铸钢件

铸钢件加工后的表面缺陷应符合表5的规定,并对缺陷进行修补。铸钢件经机械加工后的表面缺陷超过表5规定,但不超过表6规定,且不影响铸钢件使用寿命和使用性能时,允许进行一次电焊修补,对有蜂窝状空洞的部件不得修补使用。

铸钢件加工的表面缺陷

缺陷部位

气孔、缩孔、砂眼、渣孔

裂纹

缺陷大小(mm)

缺陷深度

缺陷个数

缺陷总面积

缺陷间距(mm)

上下座板摩擦接触面及球冠衬板

≤F2

不大于所在部位厚度的1/10

在100mm´100mm内不多于1个

不大于所在部位面积的1.5%

≥80

摩擦接触面以外部位

≤F3

铸钢件焊补前,应将缺陷处清铲至呈现良好金属为止,并将距坡口边沿30mm范围内及坡口表面清理干净。焊后应修磨至符合铸件表面质量要求,且不应有未焊透、裂纹、夹渣、气孔等缺陷。焊补后的部件应进行退火或回火处理。

铸钢件缺陷修补

缺陷部位

气孔、缩孔、砂眼、渣孔

缺陷总面积

缺陷深度

缺陷个数

上下座板摩擦接触面及球冠衬板

不大于所在部位面积的2%

不大于所在部位板厚1/3

≤2

摩擦接触面以外部位

≤3

焊接件

支座焊接部位的技术要求应符合设计规定,当无具体规定时,焊接部位的技术要求应符合表JB/T 5943的规定,除不锈钢板焊缝外,焊缝质量不低于Ⅱ级要求。

建筑摩擦摆隔震支座

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2020/11/24 15:36:56 常见问题 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座的尺寸与偏差有哪些要求 http://www.osse.cn/hulin/wenti/49.htm 摩擦材料

摩擦材料的基准厚度不小于7mm且不应大于8mm,嵌入深度不小于板厚的1/2,外露厚度不小于3mm,厚度极限偏差、外露厚度极限偏差及装配间隙应满足下表规定。

摩擦材料的尺寸极限偏差及装配间隙                   单位:mm

摩擦材料直径ϕ

厚度极限偏差

外露厚度极限偏差

与衬板凹槽的容许装配间隙

ϕ≤600

+0.4

0

+0.3

0

≤0.6

600<ϕ≤1200

+0.6

0

+0.5

0

≤0.9

ϕ>1200

+0.8

0

+0.7

0

≤1.2

采用聚四氟乙烯或改性聚四氟乙烯摩擦材料时,其背面需经表面活化处理后,镶嵌并粘接在基层钢板中。当摩擦材料尺寸较大时,可用沉头螺钉定位方式固定,螺钉顶面应低于滑板表面不小于3mm。

金属摩擦面

镀铬或安装后不锈钢板滑动表面平面度公差和球面轮廓度公差不应超过滑板直径的0.03%和0.2mm中的较大者。

机加工件

机加工件的尺寸公差应满足设计要求,未注线性和角度尺寸的公差应符合GB/T1804的m级规定,未注形状和位置公差应符合GB/T 1184中L级的规定。

建筑摩擦摆隔震支座

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2020/11/24 15:38:16 常见问题 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座力学性能及相应的试验方法 http://www.osse.cn/hulin/jishu/48.htm 摩擦摆隔震支座力学性能及相应的试验方法应符合表中的规定。

摩擦摆隔震支座力学性能试验

序号

性能

试验项目

要求

1

压缩性能

竖向压缩变形

在基准竖向承载力作用下,竖向压缩变形不大于支座总高度的1%或2mm两者中较大者

2

竖向承载力

在竖向压力为2倍基准竖向承载力时支座不应出现破坏

3

剪切性能

动摩擦系数

试验位移取极限位移的1/3;检测值与设计值的偏差单个试件应在±30%以内,一批试件平均偏差应在±20%以内

4

屈服后刚度

5

剪切性能相关性

反复加载次数相关性

取第3次,第20次摩擦系数进行对比,变化率不应大于25%

6

温度相关性

基准温度为23℃,摩擦系数变化率不应大于25%

7

水平极限变形能力

极限剪切变形

在基准竖向承载力作用下,反复加载一圈至极限位移的0.85倍时,支座不应出现破坏

建筑摩擦摆隔震支座

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2020/11/26 2:52:48 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座所用材料的要求 http://www.osse.cn/hulin/jishu/47.htm 摩擦材料

摩擦材料的物理机械性能应满足表中的要求。

聚四氟乙烯、改性聚四氟乙烯和超高分子量聚乙烯摩擦材料物理机械性能要求

序号

项目

聚四氟乙烯

摩擦材料

改性聚四氟乙烯摩擦材料

超高分子量聚乙烯摩擦材料

1

密度ρ(g/cm3)

2.14<ρ≤2.20

2.0<ρ≤2.10

0.93<ρ≤0.98

2

拉伸强度a(MPa)

≥30

≥21

≥30

3

断裂伸长率a(%)

≥300

≥300

≥250

4

球压痕硬度(H132/60)H(MPa)

23≤H≤33

26.4≤H≤39.6

26.4≤H≤39.6

5

在无润滑条件下与不锈钢板或镀硬铬钢板

摩擦时的线磨耗(mm)

≤100.0

a对于厚度大于2mm的滑板,按车削方法制取的时间的拉伸强度和断裂伸长率,不得低于表中规定值的90%。

支座用钢材

建筑摩擦摆隔震支座上座板、下座板、球冠衬板等若采用钢板时,其化学成分、力学性能指标应符合GB/T 699、GB/T 700及GB/T 1591的有关规定;若采用铸钢件时,其化学成分、力学性能(含冲击韧性AKV值)应符合GB/T 11352有关规定。

建筑摩擦摆隔震支座用不锈钢板用06Cr19Ni10、06Cr17Ni12Mo2、06Cr19Ni13Mo3,处于严重腐蚀环境的支座宜采用022Cr17Ni14Mo2或022Cr19Ni13Mo3不锈钢板。其化学成分及力学性能应符合GB/T 3280的有关规定。

建筑摩擦摆隔震支座锚栓材料的化学成分和力学性能应符合GB/T 699、GB/T 700及GB/T 3077的有关规定。

粘结剂

粘结剂应是不可溶的和热固性的,其质量应稳定,粘结摩擦材料与钢材的剥离强度应不小于5kN/m。

防尘橡胶材料

防尘围板采用三元乙丙橡胶时,其性能要求如表所示。

防尘橡胶板物理机械性能

项目

防尘橡胶板(三元乙丙橡胶)

硬度IRHD

50±5

拉伸强度MPa

≥12.0

拉断伸长率%

350%

脆性温度℃

≤-40

耐臭氧老化

无龟裂

热空气老化

拉伸强度变化率%

±25

拉断伸长率变化率%

±35

建筑摩擦摆隔震支座

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2020/11/24 6:15:51 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座分类、标记、规格 http://www.osse.cn/hulin/jishu/46.htm 分类

按照滑动摩擦面结构形式,可将摩擦摆隔震支座分为两类:I型为单主滑动摩擦面型(如图a)、b)所示);II型为双主滑动摩擦面型(如图c)所示)。

建筑摩擦摆隔震支座
支座类型

标记

建筑摩擦摆隔震支座

示例:支座类型为I类,基准竖向承载力为5000kN,极限位移为400mm,摆动周期为4s的摩擦摆隔震支座,其型号表示为:FPS-I-5000-400-4。

规格

1、支座基准竖向承载力分为18级(kN):2000、2500、3000、3500、4000、4500、5000、6000、7000、8000、9000、10000、12500、15000、17500、20000、25000、30000。

2、支座设计位移量分为9级(mm):±200、±250、±300、±350、±400、±450、±500、±550、±600。

3、支座摆动周期分为8级(s):2、3、3.5、4、4.5、5、5.5、6。

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2020/11/25 10:46:58 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座标准术语和定义 http://www.osse.cn/hulin/jishu/45.htm 下列术语和定义适用于建筑摩擦摆隔震支座。

注:除特别说明外,本部分所指的支座均为摩擦摆隔震支座。

1、摩擦摆隔震支座  friction pendulum isolation bearings;FPS

摩擦摆隔震支座是一种利用钟摆原理实现减隔震功能的支座,具有承受竖向荷载和水平位移能力。支座通过滑动界面的摩擦消耗地震能量实现减震功能,通过球面摆动延长结构运动周期实现隔震功能。

2、等效曲率半径  equivalent curvature radius

摩擦摆支座滑动面的等效曲率半径。

3、动摩擦系数  dynamic friction coefficient

摩擦摆支座滑动面摩擦力与正压力的比值。

4、等效刚度  equivalent stiffness

支座滞回曲线(荷载—位移)中极值点的割线斜率,即振幅位置荷载与位移的比值。

5、等效阻尼比  equivalent damping ratio

支座荷载位移曲线一个循环所吸收的能量与弹性变形能的2π倍之比。

6、屈后刚度  stiffness after yielding

支座滞回曲线(荷载—位移)中直线的斜率,即支座滞回曲线屈服后荷载增量与位移增量的比值。

7、摆动周期  oscillation period

根据支座等效曲率半径计算的支座摆动固有周期。

8、等效周期  equivalent period

地震作用下,根据支座等效刚度计算的支座摆动固有周期。

9、基准竖向承载力  basic vertical bearing capacity

支座所能承受的最大准永久竖向荷载值。

10、极限位移  ultimate displacement

支座所能提供的最大水平位移。

11、滑动摩擦面  sliding surface

具有提供摩擦滑移功能的界面,由摩擦材料和金属摩擦面两部分组成。

建筑摩擦摆隔震支座

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2020/11/24 15:52:28 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座标准规范范围和引用文件 http://www.osse.cn/hulin/jishu/44.htm 建筑摩擦摆隔震支座

1、范围

本标准规定了建筑摩擦摆隔震支座的分类、标记、规格、一般规定、要求、试验方法、检验规则、标志、包装、储存和运输。

本标准适用于建筑结构中所用的摩擦摆隔震支座。

2、规范性引用文件

下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。

GB/T 528  硫化橡胶或热塑性橡胶拉伸应力应变性能的测定

GB/T 699  优质碳素结构钢

GB/T 700  碳素结构钢

GB/T 1033.1  塑料 非泡沫塑料密度的测定 第1部分:浸渍法、液体比重瓶法和滴定法

GB/T 1040.1  塑料 拉伸性能的测定 第1部分:总则

GB/T 1040.3  塑料 拉伸性能的测定 第3部分:薄膜和薄片的试验条件

GB/T 1184  形状和位置公差 未注公差值

GB/T 1591  低合金高强度结构钢

GB/T 1682  硫化橡胶低温脆性的测定 单试样法

GB/T 1804  一般公差 未标注公差的线性和角度尺寸的公差

GB/T 3077  合金结构钢

GB/T 3280  不锈钢冷轧钢板和钢带

GB/T 3398.1  塑料 硬度测定 第1部分:球压痕法

GB/T 3512  硫化橡胶或热塑性橡胶热空气加速老化和耐热试验

GB/T 6031  硫化橡胶或热塑性橡胶硬度的测定(10~100IRHD)

GB/T 7233.1  铸钢件 超声检测  第1部分:一般用途铸钢件

GB/T 7659  焊接结构用碳素钢铸件

GB/T 7760  硫化橡胶或热塑性橡胶与硬质板材粘合强度的测定 90°剥离法

GB/T 7762  硫化橡胶或热塑性橡胶耐臭氧龟裂 静态拉伸试验

GB/T 8923  涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级

GB/T 11352  一般工程用铸造碳钢件

GB/T 20688.1  隔震支座 第1部分:隔震橡胶支座试验方法

JB/T 5943  工程机械焊接件通用技术条件

TB/T 1527 铁路钢桥保护涂装及涂料供货技术条件

建筑摩擦摆隔震支座

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2020/11/25 9:56:38 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林摩擦摆隔震支座的防腐防尘和组装方式 http://www.osse.cn/hulin/jishu/43.htm 摩擦摆隔震支座的防腐与防尘

摩擦摆隔震支座钢件表面应根据不同的环境条件按TB/T1527采用相适应的涂装防护体系进行防护。

摩擦摆隔震支座的防尘装置应按设计图纸的要求制造和安装,应可靠、有效,且便于安装、更换及日常维修养护。

摩擦摆隔震支座组装

凡待装的零件,应有质量检验部门的合格标记,外协件、外购件应有合格证书。

凡已喷漆的零、部件,在油漆未干前,不得进行装配;各零部件外露表面应平整、美观、焊缝均匀;喷漆表面应光滑,不得有漏漆、流痕、褶皱等现象。

零、部件装配前,应将铁屑、毛刺、油污、泥沙等杂物清除干净;各配合表面不应有灰尘和杂质,各滑动表面均应用丙酮或无水酒精擦干净,不应有锈蚀、碰伤和影响使用性能的划痕。

在球冠体及下座板内嵌放摩擦材料前,应将球冠体的凹槽用丙酮或酒精擦净后,均匀涂抹一薄层环氧树脂或厌氧胶,在保持一定压力下将滑板进行粘贴。

摩擦摆隔震支座外露表面应平整、焊缝均匀,漆膜表面应光滑,不应有掉漆、流痕、褶皱等现象。

摩擦摆隔震支座

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2020/11/26 8:43:06 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座金属摩擦面处理 http://www.osse.cn/hulin/jishu/42.htm 建筑摩擦摆隔震支座金属摩擦面可采用电镀硬铬、包覆不锈钢板等方式处理。采用电镀硬铬时,其表面不应有表面孔隙、收缩裂纹和疤痕,镀铬层的厚度不应小于100拌m,且镀铬层应满足GB/T11379的要求。采用包覆不锈钢板,包覆后的不锈钢板表面不应有褶皱,且应与基底钢板密贴,不应有脱空现象。对于处于严重腐蚀环境的支座,宜采用包覆不锈钢板的处理方式。

不锈钢板

不锈钢板长度不大于1200mm时,板厚可采用不小于2.5mm;不锈钢板长度大于1200mm且不大于1500mm时,板厚可采用不小于3.0mm;不锈钢板长度大于150mm时,板厚宜采用4mm。

建筑摩擦摆隔震支座

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2020/11/25 9:36:59 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座摩擦材料规范 http://www.osse.cn/hulin/jishu/41.htm 建筑摩擦摆隔震支座摩擦材料

建筑摩擦摆隔震支座摩擦材料可采用豁结加沉头螺钉或沉头螺钉进行固定,可采用整体板或分片镶嵌板。当采用分片镶嵌时,摩擦材料可分为一个圆盘和圆环,圆盘的直径不应小于100mm,圆环的宽度不应小于50mm,圆环可被分为相等的段,基板的独立环的宽度不应大于10mm。摩擦材料镶嵌布置见图。

建筑摩擦摆隔震支座

摩擦材料镶嵌布置

沉头螺钉的化学成分及力学性能应符合GB/T819.2的有关规定,机械性能等级应为CUZ或CU3,螺钉尺寸不应小于M4。

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2020/11/24 15:48:28 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座所用材料要求 http://www.osse.cn/hulin/jishu/40.htm 摩擦材料

摩擦材料宜采用聚四氟乙烯、改性聚四氟乙烯及改性超高分子量聚乙烯。聚四氟乙烯摩擦材料应采用新鲜纯料,改性聚四氟乙烯摩擦材料应采用新鲜纯料加新型高分子改性增强剂,聚四氟乙烯新鲜纯料平均粒径不应大于50拼m。超高分子量聚乙烯摩擦材料采用聚乙烯原材料加添加剂,聚乙烯原料分子量不宜小于90万。原材料混合应均匀,不应采用再生料和回头料。

建筑摩擦摆隔震支座用钢材

建筑摩擦摆隔震支座上座板、下座板、球冠体等若采用钢板时,其化学成分、力学性能指标应符合GB/T699、GB/T7。。及GB/T1591的有关规定;若采用铸钢件时,其化学成分、力学性能和冲击韧性AKv值应符合GB/T11352有关规定。支座上座板、下座板、球冠等采用铸钢件时,应逐件进行超声波探伤,且铸钢件质量等级不低于1级,探伤方法及质量评级方法应符合GB/T723.1的有关规定。

建筑摩擦摆隔震支座

建筑摩擦摆隔震支座用于低于一25℃的环境时,其上下支座底板及球冠体应采用低温钢铸件、锻件或板材,材料的化学成分、力学性能和低温冲击韧性AKv值应满足GB/T11352的有关规定。

建筑摩擦摆隔震支座焊接部位的技术要求应符合设计规定,当无具体规定时,焊接部位的技术要求应符合JB/T5943的规定,除不锈钢板焊缝外,焊缝质量不低于二级要求。

建筑摩擦摆隔震支座用不锈钢板宜采用o6CrlgNilo、o6Crl7NilZMoZ、o6CrlgNil3Mo3,处于严重腐蚀环境的支座宜采用o22Crl7Nil4MoZ或o22CrlgNil3Mo3不锈钢板。其化学成分及力学性能应符合GB/T3280的有关规定。

上下锚固装置材料的化学成分和力学性能应符合GB/T699、GB/T700及GB/T3077的有关规定。

防尘橡胶材料

建筑摩擦摆隔震支座防尘围板可采用三元乙丙橡胶。

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2020/11/26 3:49:13 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑摩擦摆隔震支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/39.htm 建筑摩擦摆隔震支座 friction pendulum isolation bearings是一种通过球面摆动延长结构振动周期和滑动界面摩擦消耗地震能量实现隔震功能的支座,简称支座或FPS。

建筑摩擦摆隔震支座建筑摩擦摆隔震支座建筑摩擦摆隔震支座

分类

按照滑动摩擦面结构形式,可将摩擦摆隔震支座分为两类,1型为单主滑动摩擦面型[如图 al)、图lb)所示」;1型为双主滑动摩擦面型[如图Ic)所示]。

建筑摩擦摆隔震支座

说明:

1— 上下锚固装置;

2— 上座板;

3— 上滑动摩擦面;

4— 球冠体;

5— 下滑动摩擦面;

6— 下座板。

规格

建筑摩擦摆隔震支座基准竖向承载力分为20级(kN):1000、1500、2000、2500、3000、3500、4000、4500、5000、6000、7000、8000、9000、10000、12500、15000、17500、20000、25000、30000。

建筑摩擦摆隔震支座极限位移量分为9级(mm):士200、士250、士300、士350、士400、士450、士500、士550、士600。

建筑摩擦摆隔震支座摆动周期分为8级(5):2、3、3.5、4、4.5、5、5.5、6。

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2020/11/26 2:18:34 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林摩擦摆支座有哪些不同的隔震系统 http://www.osse.cn/hulin/xinwen/38.htm 1、纯摩擦减隔震系统(P-F)

该系统是一种纯摩擦型的基底滑移减隔震系统,上部结构和基础之间设有摩擦板或者砂垫层,地震作用下通过滑移摩擦来耗散地震能量,是最简单的一种减隔震措施,该减隔震结构有一个缺点,就是地震作用下没有限位功能,会有一定的残余位移,由于其形式简单,工程造价较低,工程施工上比较容易实现,纯摩擦基础减隔震系统建筑在我国已经有很多工程实例。

2、恢复力—摩擦减隔震系统(R-FBI)

这种减隔震系统由橡胶和摩擦板两部分共同组成,摩擦板通过摩擦消耗地震能量,橡胶受到水平作用变形后具有很好的弹性恢复能力,自动复位能力较强,但是这种减隔震技术工程造价很高,不利于减隔震技术的向工程实践推广,有待进一步的深入研究。

3、法国 EDF 摩擦减隔震系统(EDF)

该减隔震系统由摩擦板和橡胶支座两个部分构成,摩擦板位于上部,橡胶支座在其下部。在遭受地震作用时,如果地震作用较小,该系统的橡胶支座起主要作用,但在强地震作用下,上部的摩擦板开始滑动,摩擦板的滑动可以消耗地震能量,减小上部结构地震作用。橡胶支座和摩擦板共同作用时,摩擦板的滑动摩擦还会对橡胶支座起到保护作用。

4、滚轴减隔震

滚轴减隔震是滚动减隔震的一种形式,在建筑物基础和上部结构之间有两层相互垂直的滚轴,滚轴在椭圆形的沟槽内滚动、摩擦,消耗地震能量,但是这种减隔震结构自身不能提供弹性恢复力,缺少自动复位性能,使得由于滚动所产生的位移无法恢复。为了解决这个问题,西安建筑科技大学专家学者提出了一种改进的减隔震系统,叫做球形基础减隔震系统,该系统具有一定的自动复位能力,他们对该减隔震系统进行了较为深入的研究和探讨。

5、摩擦摆减隔震系统(FPS)

摩擦摆减隔震系统是一种经过改良的摩擦滑移减隔震装置,减隔震装置中滑道和滑块半径相同,滑道是一个凹形不锈钢做的球形表面,滑块是一个向下凸起滑移块,表面涂有一层特殊的材料(Teflon 材料),其中凹形球面能够提供弹性恢复力,是建筑物上部结构能自动复位,地震作用后的残留位移也可以得到有效控制。

6、滑移复位摩擦系统(SR-F)

这种减隔震装置是将恢复力-摩擦基础减隔震装置和法国EDF摩擦基础减隔震系统组合起来得到的一种新型减隔震装置,主要是在恢复力 - 摩擦减隔震装置上面增加一个摩擦板,把两个减隔震装置的性能综合起来,使其具有两个减隔震装置的优点。当遇到小地震作用时,该组合系统的工作性能和恢复力 - 摩擦减隔震系统一样,当遇到强烈地震作用时,上面的摩擦板受到地震作用就会发生摩擦滑移,吸收地震能量保证结构的安全使用。

7、限位滑移减隔震装置(S-LF)

该减隔震系统有滑移支座和限位支座联合组成,地震作用较小时,该系统具有足够的初始刚度,当受到较大的地震作用时,它就会有弹性工作状态转变为非弹性工作状态,吸收耗损地震能量。强震作用下限位器也容易进入塑性工作状态使上部结构产生残余位移,不能恢复到初始状态。

摩擦摆支座

当受到地震作用时,摩擦摆支座开始滑动,此时摩擦摆支座能够使减隔震体系的水平刚度中心和上部结构的质量中心保持一致,能够极大的减小结构扭转反应。摩擦摆隔震支座将建筑物以地面隔离开,充分利用滑块和滑动面之间的摩擦来消耗地震能量,大大减小上部结构地震能量的输入。但是,和橡胶支座一样,摩擦摆隔震支座也有其缺点,一般的摩擦摆支座没有竖向抗拔能力,支座受拉力作用时,滑块和盖板两者之间很容易脱离。轻型结构建筑物由于自重较小,结构在风载或者是地震作用下,摩擦摆支座由于拉力其盖板和滑块可能就会脱离,使建筑物倾覆,造成严重后果,所以在这种情况下就必须对摩擦摆支座加以改进,安装防倾倒装置,或者使用一种专门的竖向抗拔摩擦摆支座。


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2020/11/24 15:52:08 新闻动态 建筑摩擦摆隔震支座
虎林摩擦摆隔震支座等效阻尼比与滑移量、摩擦系数的关系 http://www.osse.cn/hulin/jishu/37.htm 摩擦摆隔震支座是一种有效的干摩擦滑移隔震支座,作为建筑结构和桥梁的隔振器,受到了较为广泛的关注。其特有的圆弧滑动面具有自动复位功能,从而可以有效地限制隔震支座的位移,使其震后恢复原位,增加了隔震装置的可靠度。

目前,欧洲、美国、日本和我国均在桥梁抗震规范中采用了隔震设计。在等教静力分析方法、单自由度反应谱法、多自由度反应谱法中。若等效刚度、等效阻尼比取值适当,可得到满意的设计结果。由于摩擦摆隔震支座的非线性特性,在分析开始时设计位移是未知的,因而其等效刚度、等效阻尼比也是未知的。为得到满意的结果,等效阻尼比的取值极为重要。

由于摩擦摆隔震支座轴对称,施加的位移载荷为水平单向,可利用支座的对称性取二分之一模型进行研究.在对称面上施加对称载荷。上支座板与滑块的相对运动相当于一个球形铰,它的主要功能是通过转动调整位置,使支座不发生倾覆,故应约束上支座板的转动自由度。在模拟试验机加载时,约束支座底面的所有自由度,对上支座板施加水平正弦位移载荷。在模拟地震载荷时,支座的底面仅需约束竖直方向的自由度。地震激励直接施加在支座底部。

摩擦摆隔震支座

摩擦摆隔震支座在循环加载下形成的滞回曲线直观地反映了支座的耗能机理。当振动系统中存在非黏性阻尼时,通常用一个等效黏性阻尼系数t来进行近似计算。等效黏性阻尼系数的值是通过单个周期内非黏性阻尼所消耗的能量E和等效黏性阻尼所消耗的能量肜,相等的原则计算得出。

摩擦摆隔震支座的摆动刚度在滑移量较小的情况下为线性增大,随着滑移量的增大呈非线性增长。图4给出了滑移量与等效阻尼比、耗能之间的关系。当滑移量从0.05m增大到0.20In时,等效阻尼比下降的趋势明显,之后衰减逐渐缓慢,虽然等效阻尼比随滑移量增大而减小,但每个循环的耗能却线性增加。滑移量增大的同时滞回曲线的面积也增大,故耗能增大。

滑道半径的增加降低了支座的摆动刚度,却未影响初始刚度。当滑道半径从1m增大到2m时,等效阻尼比增长明显,随着半径的继续增加,对其敏感性降低。由于改变滑道半径不影响初始刚度,滞回曲线的面积几乎没有变化,故每个循环的耗能基本不变。随着摩擦系数的增加支座的初始刚度线性增加,摆动刚度不变,滞回曲线的面积也增加。随着摩擦系数的增大,等效阻尼比较为平均地增长且每个循环下的耗能线性增长。增加上支座板承受的竖向压力不仅影响到支座的初始刚度,同时会增加支座的摆动刚度,有效地增加了滞回曲线的面积。虽增加了耗能,但也提高了摆动刚度,故竖向压力几乎不影响支座的阻尼比。

计算结果表明,摩擦摆隔震支座的等效阻尼比与滑移量成反比,与滑道半径、摩擦系数成正比。竖向压力几乎对等效阻尼比没有影响,但等效阻尼比的大小并不能明确表示能量耗散的多少,而是反应耗能水平的指标。



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2020/11/26 5:55:46 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林摩擦摆隔震支座抗震性能验算及设计方案 http://www.osse.cn/hulin/jishu/36.htm 摩擦摆隔震支座及特性

摩擦摆隔震支座是一种圆弧而滑动摩擦系统,具有较强的限位、复位能力以及耗能机制和良好的稳定性。该隔震支座具有两个重要的参数,与周期和刚度有关的凹面曲率半径和摩擦力有关的摩擦系数。当施加在支座上的水平荷载小于摩擦力时,整个结构的运动与没有隔震支座时一样,隔震支座不起作用。一旦水平荷载超过摩擦力,隔震支座就开始起作用,改变结构运动周期,耗散结构运动的能量。

摩擦摆隔震支座具有以下三个动力特性:

(1)两个水平方向的变形具有摩擦滑移特性;

(2)滑动后在水平剪力方向具有刚度特性,这是由于滑移面为球面所引起的,使得支座具有恢复力特性;

(3)在竖直轴上具有间隙单元特性,即单元不能承受轴向拉力。

摩擦摆隔震支座隔震效果分析

通过以上非线性时程反应分析可知,在E2地震作用下:

顺桥向:2号制动墩墩底弯矩、剪力分别为268762kN·m,16123kN。隔震后,E2地震作用下墩底弯矩、剪力均约为E1地震作用下60%左右。

横桥向:2号制动墩墩底弯矩、剪力分别为241091kN·m,15532kN。隔震后,E2地震作用下墩底弯矩、剪力分别约为E1地震作用下的70%、115%左右。

摩擦摆隔震支座

桥梁抗震性能验算

根据《城市桥梁抗震设计规范》(C小66—2011),该大桥抗震设防类别为乙类桥梁。对于乙类桥梁,规范要求在E1地震作用下,桥墩及基础一般不损坏或不需要修复可继续使用。为此应对桥墩及基础的强度进行验算,以保证结构在El地震作用下的抗震性能。

抗震设计方案

抗震方案一:

摩擦摆隔震支座在E1地震作用下可以发生摆动,进人耗能阶段。仅需要进行E2地震作用下的墩柱及基础的强度验算。由于本桥的制动力为932kN,而制动墩的最大静摩擦力为3240kN,约为制动力的3.5倍。表明对于方案一,仅由静摩擦力就可满足桥梁的正常使用。

抗震方案二:

摩擦摆隔震支座在E1地震作用下不能发生摆动,但在E2地震作用发生摆动,进入耗能阶段。仅需要进行E1地震作用下的墩柱及基础的强度验算。2号墩支座顺桥向剪力为13331kN,最大静摩擦力为3240kN,可见由于该桥单跨跨度较大,E1地震作用下结构的反应较大,远大于制动力下引起的桥梁反应。因此,需通过设置剪力键及限滑动螺栓,补充水平抗力,注意减隔震后梁缝的细部构造及防落梁措施。

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2020/11/26 0:34:59 技术支持 建筑摩擦摆隔震支座
虎林通过构建力学模型来研究摩擦摆隔震支座隔震性能 http://www.osse.cn/hulin/xinwen/35.htm 摩擦摆隔震支座是一种有效的摩擦滑移隔震支座,作为建筑结构和桥梁的隔震器,受到了较为广泛的关注。其特有的圆弧滑动面具有自动复位功能,从而可以有效地限制隔震支座的位移,使其震后恢复原位。对摩擦摆隔震系统的隔震效果进行了试验研究,并将其应用到房屋加固改造中。

由于摩擦摆隔震支座滑动面上的摩擦力具有较强的非线性特征,使得摩擦摆基础隔震结构的地震反应表现出高度的非线性,因而,仍有许多问题有待解决。针对摩擦摆隔震支座中较难处理的摩擦力模型,目前常常采用库仑摩擦力模型或连续函数模型吸引,并且这些模型大多是单向的。然而,由于地震动的空间性,使结构受到的水平地震作用往往是双向而非单向的,因而,采用这些模型模拟摩擦摆隔震支座的恢复力不能反映双向水平地震作用对支座性能和结构地震反应的影响,所以,对摩擦摆隔震支座的恢复力模型还需深入研究。

摩擦摆隔震支座

采用微分连续模型模拟摩擦摆隔震支座的单向和双向耦合恢复力,并通过试验验证了该模型的准确性,表明该模型可以反映摩擦摆隔震支座恢复力的非线性特征及其双向耦合效应,为研究双向水平地震作用对摩擦摆基础隔震结构地震反应的影响奠定基础。

摩擦摆隔震支座位移轨迹为圆形时考虑双向耦合作用与未考虑双向耦合作用模拟的滞回曲线。对比二者可以看出,考虑双向耦合作用的滞回曲线与未考虑双向耦合作用的滞回曲线有较大差别,从而表明,在进行摩擦摆隔震支座基础隔震结构地震反应分析时,应考虑支座的双向耦合作用对结构地震反应和支座性能的影响,支座模型应采用双向耦合恢复力模型。

本文对摩擦摆隔震支座的单向和双向恢复力进行了模拟,并通过试验验证了该模型的准确性,表明该模型可以反映摩擦摆隔震支座恢复力的非线性特征及其双向耦合效应。并由计算分析可以看出,考虑双向耦合作用与未考虑双向耦合作用的摩擦摆隔震支座滞回曲线有较大差别,表明在进行摩擦摆隔震支座基础隔震结构地震反应分析时,应考虑支座的双向耦合作用对结构地震反应和支座性能的影响,支座模型应采用双向耦合恢复力模型。由于目前摩擦摆隔震支座在双向水平荷载作用下的力学性能试验较少,因而,还需对摩擦摆隔震支座的双向力学性能进行深入的试验研究和理论分析,为研究双向地震作用对摩擦摆基础隔震结构地震反应的影响奠定基础。



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2020/11/25 19:46:30 新闻动态 建筑摩擦摆隔震支座
虎林隔震橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/34.htm 隔震橡胶支座是由薄钢板和薄橡胶板交替叠合,经高温、高压硫化而成。目前工程上使用的橡胶支座的基本特征是:橡胶支座内分层设置的薄钢板对橡胶起约束作用,使橡胶支座具有很高的竖向承载能力,能够在正常使用状态下和地震时承受建筑物的荷载,而不产生过大的变形。此外,由于薄钢板的设置方式基本上不影响橡胶支座的水平柔性,使橡胶支座的自振周期得以延长,达到隔震减震的目的。隔震橡胶支座按截面形状分为方形(含正方形和长方形)和圆形两大类,由于圆形橡胶支座具有各向同性的优点,是目前应用的主要形式。

隔震橡胶支座主要包括四大类产品:

1、标准叠层隔震橡胶支座

普通叠层橡胶支座是用天然橡胶或氯丁橡胶制造的,通常把用天然橡胶制造的普通叠层橡胶支座称为天然橡胶叠层橡胶支座或标准叠层橡胶支座,这种支座具有高弹性,在水平方向上起弹簧作用,但阻尼性能较低,一般不单独是用。为了满足隔震结构体系对阻尼值的要求,通常与外加阻尼器(消能装置)一起并用。

2、铅芯叠层隔震橡胶支座(LRB)
该种支座是在普通叠层橡胶支座中心嵌入铅棒而成。铅棒单独使用不容易吸收能量,而利用周围叠层橡胶的约束力和铅棒的屈服应力较低的特点,使橡胶支座在受力终止时具有可恢复性,提高其吸能效果及确保有适度阻尼,而且铅芯增加了橡胶支座的早期水平刚度,对控制风反应和抵抗地基微震有利。   

隔震橡胶支座

隔震橡胶支座

3、高阻尼叠层隔震橡胶支座(HDR)

这种支座采用高阻尼橡胶材料制造,即在橡胶母材中添加碳或其他元素,使橡胶支座具有更好的阻尼性质,碳的添加量的大小直接影响阻尼大小。高阻尼橡胶支座兼有隔振器和阻尼器的作用,可在隔震系统中单独使用。   

4、内包阻尼体叠层隔震橡胶支座

在橡胶支座中央部位设置圆柱体的阻尼材料,周边仍由叠层天然橡胶包围约束。

隔震橡胶支座中的隔震器包括叠层橡胶支座、螺旋弹簧支座和滑、转动支座,其中叠层橡胶支座又包含普通叠层橡胶支座、铅芯叠层橡胶支座和高阻尼叠层橡胶支座,滑转动支座包含普通滑动支座、回弹滑动支座和曲面转动支座。首先,隔震器需要能够支撑上部结构的全部重量。其次,隔震器要在水平方向上有着较小的刚度,具备一定的弹性,能够延长结构的整体周期,可以有效避开地震动的卓越周期,从而降低上部结构的地震反应,以达到隔震的效果。

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2020/11/26 5:51:36 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林铅芯橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/jzzz/33.htm 铅芯橡胶支座通常最小的需求平面尺寸是由每个支座处的最大竖向荷载决定的;橡胶层厚度是由给定水准地震作用下所需延长的周期、所降低的地震力、变形决定的;最小铅芯直径是由滞回阻尼、风力、制动力、所需降低的地震力等因素决定的。因此,铅芯橡胶支座的标准参数为:支座设计承载力、桥梁的固有周期、支座变位。

其标准化方法为:

1、确定铅芯橡胶支座标准的参数;

2、建立有限元计算模型,采用有限元程序进行计算,得出桥梁的周期值及地震力大小、支座产生的变位;

3、确定减震后地震反应的大小;

4、以安装普通橡胶支座时在地震荷载作用下的变位值作为铅芯橡胶支座的有效设计变位,计算铅芯橡胶支座的各个参数;

5、进行迭代运算,直到达到减震设计的目标。否则,修改铅芯尺寸,重新计算。

铅芯橡胶支座的力学性能:

铅芯橡胶支座的静力特性:桥梁是露天结构物,采用的铅芯橡胶支座在材料、功能上应能够长期稳定,因此铅芯橡胶支座应具有以下静力特性。

铅芯橡胶支座

铅芯橡胶支座

1、竖向承在能力

铅芯橡胶支座一般需要较大变位来充分发挥减震耗能作用,竖向承载能力应根据《标准》中普通板式橡胶支座竖向承载力的规定按照相同或更安全的原则从平面尺寸的系列规格中选取。

2、平时水平荷载抵抗能力

地震的随机性、偶然性和不确定性,使铅芯橡胶支座的屈服荷载应由设计来确定,使其大于平时作用于上部结构的风、制动力等(地震作用除外)水平力之和;而当地震发生时,又保证其可以产生大的变位。

3、徐变压缩量

在上部结构恒载竖向力的持久作用下,铅芯橡胶支座的橡胶隔离体会产生徐变变形而使上部结构下沉造成路面不平。减震设计中,应使铅芯橡胶支座在竖向荷载作用下的徐变量控制在橡胶总厚度的5%以下。

铅芯橡胶支座在地震产生的反复荷载作用下应具有以下动力特性:

1、合适的刚度和阻尼

铅芯橡胶支座的等价刚度和等价阻尼常数的平均值与设计值的差应在4-10%的范围内。这是由于最终的减震效果是由铅芯橡胶支座的等价刚度和等价阻尼常数决定的。当铅芯橡胶支座的等价刚度和等价阻尼常数的平均值与设计值的差控制在±10%以内时,桥梁上部结构的加速度、变位等的变化幅度在使用中不会产生问题。

2、承受大震作用的能力

铅芯橡胶支座在50次连续的正负反复荷载作用、剪切变位为有效设计变位的情况下,性能必须稳定,支座不得损坏。

3、正的切线刚度

铅芯橡胶支座应具有正的切线刚度。即使在大的地震发生时,支座的响应进入了非线性区域而产生了大的变位也要求铅芯橡胶支座具有正的切线刚度。

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2020/11/25 22:20:52 建筑支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林橡胶隔震支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/32.htm 橡胶隔震支座主要是依据橡胶支座与盆式支座的构造结合组成的,具有耐燃性、耐候性以及耐久性,可经受反复的剪切而不会降低粘度,并能始终保持稳定的阻尼力。利用埋在粘性材料中的抵抗板与粘性材料之间产生的粘性剪切力,达到吸收耗散振动能量的目的,而桥梁结构则由支座底板上的支承板支撑。

橡胶隔震支座的隔震部件分为隔震支座(隔震器)和阻尼器两大类,前者稳定地支承建筑物自重和荷载,后者在地震时能抑制较大的变形,地震结束后起到迅速终止晃动的作用。地震发生时候产生的横波也是造成桥梁横向拉开的一个重要因素之一,在我国路桥工程行业中,当橡胶隔震支座的竖向刚度保持一定的时候,水平承载能力曲线是呈现出线性的,滞回曲线的等价阻尼比约在2%左右;对于橡胶隔震支座来说,当水平位移增大的时候,滞回曲线的等效刚度会在一定程度上减小,同时地震产生的能量也会有一部分转化成为橡胶隔震支座的热能;对于橡胶隔震支座来说,其等价阻尼比趋向于常数,同时,橡胶隔震支座的等效刚度跟水平位移的大小是呈反比关系的。就拿上文讲到的某路桥工程来说,施工过程中,充分考虑到整个桥梁因跨度产生的应力,在使用的同时,设置好相应的钢拉索,来对整个路桥工程提供相关的侧向支撑力,与此同时还能够增加阻尼,在此基础上,橡胶隔震支座设计的最大位移271mm。

橡胶隔震支座

橡胶隔震支座

橡胶隔震支座拉伸性能:

在地震等级特别高的时候,橡胶隔震支座在一定程度上会产生水平方向的变形,从而导致拉应力的产生,在我国路桥行业中,结合设计经验和路桥工程的实际情况,在橡胶隔震支座的设计工作中,一般都是将其拉应力控制在2.0MPa之内。在该路桥工程隔震橡胶支座应用中,其拉应力为1.6MPa。

橡胶隔震支座耐久性:

橡胶隔震支座在路桥工程的应用中,必须要严格考虑到路桥工程的使用年限,防止出现桥梁使用年限未到期的过程中隔震橡胶支座的隔震功能失效的情况。因此,在道路桥梁工程使用支座的时候,必须要充分考虑当地地震发生的频率情况、地震的级数情况以及环境大气的情况,采用承载能力符合要求、回弹性能良好的、刚度合适的、阻尼较高的隔震橡胶支座。在该工程中,考虑到桥梁所处区域地震发生频率不是很高,而且根据以往的记录,发生地震级数也都不超过2级,因此在选择橡胶隔震支座的时候,主要还是看其耐久性,确保其使用年限能够达到50-70年。

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2020/11/24 16:51:16 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林建筑隔震支座 http://www.osse.cn/hulin/jzzz/31.htm 建筑隔震支座由上连接板 上封板、铅芯、多层橡胶、加劲钢板 、保护层橡胶、下封板和下连接板组成。多层橡胶、加劲钢板构成多层橡胶支座承担建筑物重量和水平位移的功能,铅芯在多层橡胶支座剪切变形时,靠塑性变形吸收能量,地震后,铅芯又通过动态恢复与再结晶过程,以及橡胶的剪切拉力的作用,建筑物自动恢复原位。对应不同铅芯、桥梁的要求,建筑隔震支座座可以有不同的叠层结构、制造工艺和配方设计,以满足所需要的垂直钢度、侧向变形、阻尼、耐久性、倾覆提离等性能要求。

建筑隔震支座由多层橡胶和多层钢板或其它材料交替重叠组合而成。对应不同建筑、桥梁的要求隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构、制造工艺和配方设计,以满足所需要的垂直刚度、侧向变形、阻尼、耐久性等性能要求,并保证具有不少于80年的使用寿命。同时,应用于工程的建筑隔震橡胶支座的结构设计应满足国家和行业相关规范、规程和标准的要求。

建筑隔震支座适用范围

基础隔震技术的应用范围很广泛,对于重要建筑和生命线工程来说,通过采用隔震技术,提高了结构的抗震能力,在地震灾害发生时,可有效地发挥其“生命线”功效(如医院,消防指挥中心),保证其正常工作;将隔震技术用于放置贵重设备、仪器、产品的车间、仓库,可避免设备、产品遭受破坏;用于桥梁,可防止由地震灾害引起交通中断;用于博物馆,可使那些无价珍宝免遭震灾;用于核电站,不致因地震引起核泄漏;用于那些有历史价值的古建筑的加固修复,可更有效地保持建筑的原有风貌。

建筑隔震支座

建筑隔震支座

建筑隔震支座设计

在框架结构每根柱下布置一个隔震支座,对应长期设计荷载小的柱布置弹性滑板支座,因剪力墙在大震时会出现拉应力,故剪力墙下布置橡胶支座,隔震层变形由橡胶隔震支座确定,铅芯支座主要布置在隔震层外围以增加隔震结构抗扭性能。结构的偏心率可通过合理布置铅芯支座位置得到控制。

建筑隔震支座结构包括橡胶支座,四氟板和不锈钢板,为弹性体与摩擦型串联形式,其工作原理为:地震时橡胶支座提供初始刚度,当支座克服静摩擦力后四氟板直径为300mm,四氟板设计面压为20MPa。在竖向压力1400kN作用下,四氟板与不锈钢板面之间加砖脂汕润滑情况下水平摩擦系数为0.6%,四氟板余不锈钢板面之间不添加润滑剂情况下水平摩擦系数为4%,屈服前刚度4.25KN/mm。为考察润滑剂在长期试用下的性能,该工程弹性滑板支座上述两种形式都予以采用。为控制使用建筑隔震支座的质量,安装前对全部支座进行了检测,橡胶支座的测试内容包括竖向刚度,剪切变形100%水平刚度和屈服力。

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2020/11/26 0:20:25 建筑支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林网架球型支座 http://www.osse.cn/hulin/jzzz/30.htm 网架球型支座有下支座凹板、球冠衬板、上支座滑板、聚四氟乙烯滑板(平面和球面各一块)及橡胶密封圈和防尘罩等部件组成。球冠衬板是球型盆式支座的核心。它的平面部分开有镶嵌四氟板的凹槽,用以固定平面四氟板。下支座凹板由钢板或铸件制成,主要起固定球面四氟板的作用并将支座反力分散传递到桥墩、桥台上。平面四氟板和球面四氟板是支座的主要滑动部件,在四氟板表面用专用模具压制成硅脂贮油坑,并涂以295硅脂,以减少四氟板的滑动摩擦及磨耗。平面四氟板与上支座板的不锈钢板之间的滑动能满足支座的位移需要,其工作原理与盆式橡胶支座完全一致。

网架球型支座传力可靠,各方向转动性能一致,不仅具备盆式橡胶支座承载能力强、水平位移大的特点,而且能适应大转角的需要,适用于宽桥、坡桥、曲线桥等;还由于承压部件不使用橡胶块,不存在橡胶低温脆性等影响,因此特别适用于低温地区。其类别分为固定型(GD型 )、单向型(DX型)、双向型(SX型)三种类型,按耐气候性能分为普通型(适用于-25~ 60℃)和耐寒性(适用于-40~ 60℃)。

根据工程的结构和支座的使用性能,将网架球型支座分为四个类型:

WJKQZ型网架抗震钢球支座

WJJQZ型网架减震钢球支座 

WJKGZ型网架抗震球型钢支座 

WJJGZ型网架减震钢球钢支座

每种类型支座又分为双向活动型、单向活动型、固定型。

网架球型支座

网架球型支座

网架球型支座性能参数:

1、支座竖向承载力分为

300KN 500KN 1000KN 1500KN 2000KN 2500KN 3000KN 4000KN 5000KN 6000KN 7000KN 8000KN 9000KN 10000KN十四个级别

2、支座的抗水平力为竖向承载力的20%

3、支座抗竖向拉力:WJKQZ型、WJJQZ型抗竖向拉力为竖向承载力的20%;WJKGZ型、WJJGZ型抗竖向拉力为竖向承载力的30%

4、设计转角为0.08rad(可根据用户要求另行设计)

5、支座的径向位移量±20mm-±50mm,环向位移量±60mm-±100mm;

6、支座滑动摩擦系数μ≤0.03(-25℃-+60℃);[1] 

7、网架球型支座转动摩擦系数μ=0.05-0.1(WJKQZ型、WJJQZ型)μ≤0.03(WJKGZ型、WJJGZ型)。

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2020/11/25 6:14:30 建筑支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林球型抗震支座 http://www.osse.cn/hulin/jzzz/29.htm 球型抗震支座竖向设计承载力、设计转角、摩擦系数均按相关标准要求设计。其水平承载力、竖直方向拔力及支座的整体强度均比普通支座有大幅度提高。球型抗震支座采用弹性减振元件,具有机理清晰明确、结构参数稳定、减振性能优良等特点。球型抗震支座适用于大跨度空间结构及大跨度梁板,尤其适用于高烈度地震区的工程结构。

球型抗震支座技术参数如下:

1、竖向承载力分为500KN~10000KN十四个级别;

2、球型抗震支座的抗水平力为竖向承载力的20%;

3、球型抗震支座抗竖向拉力为竖向承载力的30%;

4、设计转角为0.08rad(可根据用户要求另行设计);

5、球型抗震支座的径向位移量±20mm-±50mm,环向位移量±60mm-±100mm。

球型抗震支座主要技术性能:

1、可承受竖向载荷;

2、具有抗竖向拉力的性能,保证竖向地震时上下结构不脱节;

球型抗震支座

球型抗震支座

3、具有抗水平力的性能,保证水平地震时结构不脱落;

4、可适应径向、环向的位移要求;

5、适应任意方向的转角要求;

6、具有良好的减震性能;

7、通过球面传力,不出现力的缩颈现象,作用在上、下结构的反力比较均匀;

8、不用橡胶承压,不存在橡胶老化对球型抗震支座的影响,使用寿命长。

球型抗震支座分为四个类型:GKQZ型钢结构抗震钢球支座、GJQZ型钢结构减震钢球支座、GKGZ型钢结构抗震球型钢支座、GJGZ型钢结构减震球型钢支座。球型抗震支座是依据中华人民共和国交通行业标准《球型盆式支座技术条件(GB/T17955-2009)及建筑抗震设计规范(GB50011-2001)钢结构设计规范(GB50017-2003),经详细的静力学、动力学分析研制而成的新型抗震球型支座。球型抗震支座的结构更加合理,性能更加可靠,使用寿命更长。

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2020/11/25 16:17:14 建筑支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林球型桥梁支座 http://www.osse.cn/hulin/qlzz/28.htm 球型桥梁支座是一种新型支座,因其承载能力高、转角大、转动灵活、转动力矩与转角无关等优点,可广泛用于各种跨度、各种类型的桥梁,特别适用于大跨度桥梁及宽桥、曲线桥、坡道桥等构造复杂的桥梁。它主要由下座板、球面四氟板、密封裙、中座板、平面四氟板、上滑板和上座板组成。

球型桥梁支座的水平位移是由上(支座)滑板与中座板上的平面四氟板之间的滑动来实现的。另外,通过在上座板上设置导向板(槽)或导向环来约束支座的单向或多向位移,可以制成单向活动球型支座和固定球型支座。球型支座的转角是由中座板的凸球面与下座板上的球面四氟板之间的滑动来实现的。通常由于支座的转动中心与上部结构的转动中心不重合,而在中座板和下座板之间形成第二滑动面。根据上部结构与支座转动中心的相对位置,球面转动方向可以与平滑动方向一致或相反。如果两个转动中心重合,则无平面滑动。

球型桥梁支座除具有一般球型支座转角大、转动灵活、转动力矩与转角无关、转动性能各个方向一致等优点外,还具有以下几大特点:

(1)承载吨位大—最大支反力可超过100000KN;

(2)转角大(最大转角0.06弧度);

(3)耐腐蚀能力大大增强,可在海洋大气及飞溅区等恶劣环境下使用;

(4)平面滑动和转动摩擦阻力小;

(5)防尘防水性能好,可保证摩擦副无腐蚀、无污染;

(6)设计寿命长(按100年设计);

(7)支座小巧轻便,较同样支反力的盆式橡胶支座重量减轻40—50%,较同样支反力的其它系列球型支座重量减轻20—25%。

球型桥梁支座

球型桥梁支座

球型桥梁支座的设计参数

1、支座反力

a、支座垂直支反力从1500-100000KN,分30级。也可根据用户要求进行特殊规格的设计、制造。

b、支座可承受的水平力:固定支座和纵向活动支座在非滑移方向的水平支反力不小于垂直支反力的10%o

2、支座设计转角分0.02和0.05弧度两种。也可根据用户要求,设计其它转角或更大转角的支座。

顺桥向:±50-100、±150、±200、±250mm。

横桥向:多向活动支座为±400mmo

4、球型桥梁支座的分类

球型桥梁支座按活动型分为双向活动支座(SX)、单向活动支座(DX)和固定支座(GD)三种类型。

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2020/11/25 23:45:04 桥梁支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林球形钢支座 http://www.osse.cn/hulin/jzzz/27.htm 球形钢支座传力可靠,转动灵活,它不但具备盆式橡胶支座承载能力大,容许支座位移大等特点,而且能更好地适应支座大转角的需要,与盆式支座相比具有下列优点:

1、球形钢支座通过球面传力,不出现力的缩颈现象,作用在混凝土上的反力比较均匀;

2、球形钢支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程,转动力矩小,而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关,与支座转角大小无关,特别适用于大转角的要求,设计转角可达0.05rad;

3、支座各向转动性能一致,适用于宽桥、曲线桥;

4、支座不用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响,特别适用于低温地区。

球形钢支座示意图

1、上支座板

2、下支座板

3、支座钢球芯

4、PTFE圆平板

5、PTFE球形板

6、不锈钢

球形钢支座

球形钢支座

球形钢支座主要技术性能

1、支座反力(坚向承载力)分为16级:1000,1500,2000,2500,3000,4000,5000,6000,7000,8000,9000,10000, 12500,15000,17500,20000kN,大于20000kN时单独设计加工。

2、支座设计转角分为0.01 0.015和0.02rad。

3、支座设计位移量:

顺桥向:1000~2500KN,e=±50mm;3000~1000kN;e=±50mm, ±100mm和±150mm。

横桥向:采用DX多向活动支座,e=±20mm。

设计位移量根据工程需要可进行变更。

4、支座设计摩擦系数在聚四氟乙烯板有硅脂润滑条件下,应力为30Mpa左右时,取值如下:

常温(-25℃~+60℃)0.03;

低温(-40℃~+40℃)0.05

5、球形钢支座可承受的水平力:

纵向活动支座(ZX)横桥向水平力为支座反力的10%;固定支座(GD)承受水平力为支座反力的10%。

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2020/11/25 10:18:09 建筑支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林网架支座 http://www.osse.cn/hulin/jzzz/26.htm 网架支座是依据中华人民共和国交通行业标准《球形支座技术条件(GB/T17955-2009)及建筑抗震设计规范(GB50011-2001)钢结构设计规范(GB50017-2003),经详细的静力学,动力学分析研制而成的新型抗震减振钢支座。抗震减振支座结构更加合理,性能更加可靠,使用寿命更长。

网架支座(又名钢结构支座)分为四个类型:GKQZ型钢结构抗震钢球支座,GJQZ型钢结构减震钢球支座,GKGZ型钢结构抗震球型钢支座,GJGZ型钢结构减震球型钢支座。该支座包括固定支座(代码为GD),单向支座(代号为DX),双向支座(代号为SX)三种型式,22个等级,其水平承载力,竖直方向拔力及支座的整体强度均比普通支座有大幅度提高。该系列支座采用弹性减振元件,当水平力大到一定程度后,减振弹簧开始发生弹性变形实现缓冲作用。当结构发生转角时,球芯产生转动,释放上部结构产生的转矩。地震时,刚性抗震措施和柔性减振措施同时发生作用,以抵御巨大的地震输入能量,这样既能保证桥梁上,下结构合理相对位移,减小地震力的放大系数,又使结构保持统一性。该支座可抵御8-11度地震,对高烈度地震区尤其直下型地震区的工程结构有良好的抗震减振作用。

网架支座的主要技术性能

1,可承受竖向载荷;

2,具有抗竖向拉力的性能,保证竖向地震时上下结构不脱节;

3,具有抗水平力的性能,保证水平地震时结构不脱落;

4,可适应径向,环向的位移要求;

网架支座

网架支座

5,可适应任意方向的转角要求;

6,网架支座具有良好的减震性能;

7,支座通过球面传力,不出现力的缩颈现象,作用在上,下结构的反力比较均匀;

8,支座不用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座的影响,使用寿命长。

网架支座技术参数

1,支座竖向承载力分为300KN,500KN,1000KN,1500KN,2000KN,2500KN,3000KN,4000KN,5000KN,6000KN,7000KN,8000KN,9000KN,10000KN十四个级别

2,支座的抗水平力为竖向承载力的20%

3,支座抗竖向拉力:GKQZ型,GJQZ型抗竖向拉力为竖向承载力的20%;GKGZ型,GJGZ型抗竖向拉力为竖向承载力的30%

4,设计转角为0.08rad(可根据用户要求另行设计)

5,支座的径向位移量±20mm-±50mm,环向位移量±60mm-±100mm;

6,支座滑动摩擦系数μ≤0.03(-25℃- 60℃);

7,支座转动摩擦系数μ=0.05-0.1(GKQZ型,GJQZ型)μ≤0.03(GKGZ型,GJGZ型)

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2020/11/25 11:04:39 建筑支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林 桥梁盆式支座 http://www.osse.cn/hulin/qlzz/25.htm 桥梁盆式支座包括双向(多向)活动支座和单向活动支座由上座板(包括顶板和不锈钢滑板)、聚四氟乙烯滑板、中间钢板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防尘罩等组成。单向活动支座沿活动方向还设有导向挡块。

桥梁盆式支座性能分类:

A. 双向活动支座:具有竖向转动和纵向与横向滑移性能,代号为SX。

B. 单向活动支座:具有竖向转动的单一方向滑移性能,代号为DX。

C. 固定支座:仅量有竖向转动性能,代号为GD。

2、GPZ橡胶支座代号GPZ XXX SX(DX、GD)(F)表示耐寒型,常温型不表示:SX 表示支座类型:XXX 用数字表示竖向承载力单位kn;GPZ 支座名称:公路盆式支座

3、橡胶支座适用温度范围:

A. 常温型支座:适用于-25℃ ---60℃;B. 耐寒型支座:适用于-25℃ ---60℃,代号F

4、桥梁盆式支座的技术性能:

A. 支座竖向转角不小于40'。

B. 竖向承载力(kn)1000---50000共分28级,非滑移表面的水平承载力为竖向的10%。

C. 磨擦系数:常温型μ≤0.04,耐寒型 μ≤0.06。

桥梁盆式支座

桥梁盆式支座

桥梁盆式支座的压缩变形值按国家规定不得大于支座总高度的2%,盆环的径向变形不得大于盆环外径 的0.5‰ 因此,我们生产的GPZ系列公路桥梁盆式橡胶支座分为GPZ(依据JT3141-90)和GPZ(Ⅱ)(依据GT391-1999)以及QPZ,QZ,SH-PZ,KPZ,GPZ(KZ)几大系列。

桥梁盆式橡胶支座的结构原理是安置于密封钢盆中的橡胶块,在三向受力的情况下,而产生的反力,承受桥梁的垂直荷载,同时,利用橡胶的弹性,满足梁端的转动,通过焊接在上座板上的不锈钢板与聚四氟乙烯的自由滑移,完成桥梁上部构造的水平位移。

桥梁盆式支座问题及原因分析

1、钢件裂纹及变形:是指盆式橡胶支座的钢件中出现肉眼可见的裂纹,以及支座钢板在荷载作用下发生翘曲。

2、桥梁盆式橡胶支座缺陷类型包括钢件裂纹和变形、钢件脱焊、锈蚀、聚四氟乙烯滑板磨损、支座位移超限、支座转角超限和锚栓剪断等。盆式支座出现的问题主要是施工单位不熟悉安装方法、纵横限位概念模糊或施工管理不到位导致。

3、超限:支座位移超限是由于设计及安装不当造成支座聚四氟乙烯板滑出不锈钢板板面范围。支座转角超现实由于设计及安装不当造成支座转角超过相应荷载作用下最大的预期设计转角。支座转角应由盆式橡胶支座顶底板之间的最大和最小间隙求出。

4、磨损:聚四氟乙烯板磨损指盆式橡胶支座中由于聚四乙烯和不锈板和不锈钢滑板之间平面滑动所产生的磨损。磨损程度用测量聚乙烯办的外露高度来表示。

5、非正常约束:这与支座本身质量无关,主要是施工过程处理不当造成。

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2020/11/26 0:48:53 桥梁支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林LRB铅芯隔震橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/24.htm LRB铅芯隔震橡胶支座是按照国家及行业相关标准,同时参考欧洲标准研制开发的桥梁标准构件产品。该产品分为矩形和圆形两种类型,适用于8度及8度以下地震区各类公路及市政桥梁。

LRB铅芯隔震橡胶支座代号

本例表示短边为 400mm、长边为 400mm,橡胶设计剪切模量 0.8MPa 的矩形铅芯隔震橡胶支座。

代号表示示例2

例一:J4Q1320×1320×223G1.2表示4根铅芯的矩形支座.其长度A=1320(mm),宽度B=1320(mm),高度h=223(mm),剪切模量G=1.2MPa的铅芯隔震橡胶支座。

例二:J4Q1320×1320×223表示4根铅芯的矩形支座.其长度A=1320(mm).宽度B=1320(mm),支座高度h=223(mm),剪切模量G=1 MPa的铅芯隔震橡胶支座。

LRB铅芯隔震橡胶支座结构

LRB铅芯隔震橡胶支座技术性能

1、本系列支座规格

矩形分为 29 类:400×400,450×450,500×500,500×550,550×550,600×600,650×650,700×700,750×750,800×800,850×850,900×900,950×950,1000×1000,1050×1050,1100×1100,1150×1150,1200×1200,1250×1250,1300×1300,1350×1350,1400×1400,1450×1450,1500×1500,1550×1550,1600×1600,1650×1650,1700×1700,1750×1750。

圆形分为 24 类:D350, D400, D450,D500,D550,D600,D650,D700,D750,D800,D850,D900,D950,D1000,D1050,D1100,D1150,D1200,D1250,D1300,D1350,D1400,D1450,D1500;

针对项目的实际情况,本系列支座还可根据技术要求进行规格尺寸的特殊设计。

2、设计转角 θ(rad)

本系列支座设计转角为:0.006rad

当设计转角超出 0.006rad 或者客户有特别需求时可以根据实际情况进行特殊设计。

3、支座设计位移

支座正常设计剪应变为 1.0,地震时为 2.0;当客户有特别需求时可以根据实际情况进行特殊设计。

LRB铅芯隔震橡胶支座

LRB铅芯隔震橡胶支座

4、温度适用范围

本系列支座设计适用温度范围为-25℃~60℃。

5、梁底坡度

支座上座板顶面不设坡度;

现浇梁的坡度由梁底混凝土调整;

预制梁的坡度可在制梁时通过支座上部的预埋板调整,也可在梁底预埋平钢板后在支座

5.1 支座上座板顶面不设坡度;

5.2 现浇梁的坡度由梁底混凝土调整;

5.3 预制梁的坡度可在制梁时通过支座上部的预埋板调整,也可在梁底预埋平钢板后在支座

LRB铅芯隔震橡胶支座布置原则

本系列支座分为矩形铅芯支座、圆形铅芯支座两种类型,根据桥梁的结构型式、跨径、联长及桥梁宽度等参数确定支座的布置原则。

支座布置时应检算支座的设计位移量是否满足制动力、混凝土收缩徐变和温度等共同作用及地震力引起的位移需求。

连续梁单联长度不宜超过 200m,跨数不宜超过 6 跨,若需要超过 6 跨时,支座布置应检算靠近滑动型支座的固定型支座的位移量是否满足位移需求,再根据情况增设滑动型支座。

LRB铅芯隔震橡胶支座选用原则

支座选型时,可根据桥梁所在地区的地震动峰值加速度直接选用相应的支座型号规格,且应考虑选用支座的水平刚度及*大剪应变检算是否满足相应地震力作用下的使用要求。

支座选型时应根据跨度和温度变化幅度,并考虑施工偏差等因素选用相应位移量的支座。

支座选型应满足实际桥梁结构的空间位置要求,锚固螺栓应避免与结构受力钢筋位置冲突。

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2020/11/26 0:37:57 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林HDR高阻尼隔震支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/23.htm HDR高阻尼隔震支座按照国标GB20688设计的产品又称HDR支座,它是在天然橡胶中加入各种配合剂,用来提高橡胶的阻尼性能(增加滞后损失,降低其储存模量),然后利用这种具有阻尼效果的橡胶制成的与普通橡胶支座结构近似的一种钢板和橡胶通过热硫化构成的叠层产品。该产品隔震性能好,适用范围广,是一款性价比较高的新型桥梁和房屋建筑产品。因其加工制造工艺简单,产品力学性能可靠,在5.12大地震之后得到了广泛的应用和发展。

一、总则

HDR高阻尼隔震支座是按照现行国家标准(GB20688 )及相关行业规范,同时参照欧洲标准研制的减隔震类桥梁构件系列产品,属省部级重大科技攻关项目资助研发的专利技术成果,该系列产品通过了省部级科技成果鉴定及相关认证,且已上升为中华人民共和国交通运输行业标准,适用于8度及以下地震区的各类公路及市政桥梁。
  二、设计依据
  ★《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004 )
  ★《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004 )
  ★《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008 )
  ★《城市桥梁设计准则》(CJJ11-93)
  ★《橡胶支座:桥梁隔震橡胶支座》(GB20688.2-2006 )
  ★《橡胶支座:隔震橡胶支座试验方法》(GB/T20688.1-2007)
  ★《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T4-2004)
  ★《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》(JT/T663-2006 )
  ★《聚四氟乙烯大型板材规范》(GJB3026-1997)
  ★《Stmcturalbearings-Part2:Slidingelements》(EN1337-2 : 2004 )
  ★《Stmcturalbearings-Part3:Elastomericbearings》(EN1337-3: 2005 )
  三、HDR高阻尼隔震支座分类
  3.1按功能形式分类
  ★固定型隔震橡胶支座  支座位移通过橡胶剪切变形实现,橡胶的水平剪切能承受较大的水平力,按其结构又分为I型、II型和III型三种类型(参见3.2.1条),通过高阻尼橡胶在水平方向的大位移剪切变形及滞回耗能实现减隔震功能;
  ★滑动型隔震橡胶支座  支座位移通过顶面设置的聚四氟乙烯滑板与不锈钢板组成的滑移摩擦副实现,低摩擦系数使支座承受较小的摩擦力,通过滑移摩擦副滑动实现减隔震功能。


HDR高阻尼隔震支座

HDR高阻尼隔震支座

  3.2按结构形式分类
  3.2.1固定型支座依据其不同的抗震技术性能,并根据支座本体与锚固件(或预埋件)之间的连接形式及支座与梁、墩的锚固(连接)形式,可划分为如下三种类型(三个系列,参见下图) :
  ★I型一支座与墩、梁之间采用套筒连接,支座的顶、底钢板与支座本体采用硫化粘接,顶、底钢板 和套筒之间采用锚固螺栓连接;


★II型一支座与墩、梁之间采用套筒连接,支座底面不设预埋钢板,底钢板和套筒之间采用锚固螺栓连接,上预埋钢板与顶钢板之间采用剪力卡榫连接,上预埋钢板与套筒之间采用配合焊接;

★III型一支座与墩、梁之间采用套筒连接,支座顶面、底面均设预埋钢板,上、下支座钢板和套筒之间采用锚固螺栓连接,上、下预埋钢板与套筒之间采用配合焊接。

示例:
  HDR (I) -D500-G10/6-e108,表示:直径为500mm,橡胶设计剪切模量为1.06MPa,设计转角为0.006rad,设计剪切位移量为土 108mm的HDR (I)圆形固定型高阻尼隔震橡胶支座,可简略表示为:HDR(I)-D500-G10/6;
  HDR (II) -350 x 400-G8/8-e126,表示:纵桥向尺寸为350mm、横桥向尺寸为400mm,橡胶设计剪切模量为0.80MPa,设计转角为0.008rad,设计剪切位移量为土 126mm的HDR (II)矩形固定型高阻 尼隔震橡胶支座,可简略表示为:HDR (II) -350x400-G8;
  HDR (III) -450 x 500-G6/8-e193,表示:纵桥向尺寸为450mm、横桥向尺寸为500mm,橡胶设计剪切模量为0.64MPa,设计转角为0.008rad,设计剪切位移星为土 193mm的HDR (III)矩形固定型高阻尼隔震橡胶支座,可简略表示为:HDR (III) -450x500-G6;
  HDR-350 x 400-H/8-e150,表示:纵桥向尺寸为350mm、横桥向尺寸为400mm,设计转角为0.008rad,主滑移方向设计位移量为:1150mm的HDR矩形滑动型高阻尼隔震橡胶支座,可简略表示为: HDR-350x400-H-e150o
  注:1、规格中的平面尺寸未包含橡胶保护层厚度;
  2、滑动型HDR高阻尼隔震支座的橡胶设计剪切模量采用0.64MPa。本系列支座原则上本体的长边沿横桥向安装,考虑到桥梁横向尺寸可能受限,定制设计了矩形固定型专用系列(如HDR (II/III) -AB- G[Z] M ,其布置方式为支座本体的长边沿纵桥向布置;其中,HDR(I)转角为0.008rad的矩形固定型支座可直接采用长边沿纵桥向布置安装,但需检算其转角是否满足桥梁转动需求。
  四、HDR高阻尼隔震支座产品特点
  ★水平变位能力强,可有效吸收地震能量;
  ★结构复位能力强,基本不发生残余位移;
  ★材料阻尼效果好,具有良好的耗能能力;
  ★产品结构、功能灵活多样,适用范围广;
  ★安装及检修更换方便,运营维护成本低。



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2020/11/25 6:18:43 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/xjzz/22.htm 橡胶支座是由多层薄钢板与多层橡胶片硫化粘合而成的一种普通橡胶支座产品,这种产品具有足够的竖向刚度,能够将支座上部构造的反力可靠的传递给墩台,支座具有良好的弹性,以应对桥梁的梁端的转动;又有较大的剪切变形能力,以满足上部构造的水平位移。

该产品目前执行的标准为以下三个:

公路行业标准:JT/T4-2004 公路桥梁板式橡胶支座

铁路行业标准:TB/T 1893-2006 铁路桥梁板式橡胶支座

国家标准:GB 20668.4-2007 

橡胶支座特点

具有构造简单、安装方便、节省钢材、价格低廉、养护简便、易于更换等特点。

在板式支座表面粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板,就能制作成聚四氟乙烯滑板式橡胶支座它除了竖向钢度与弹性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动外,因聚四氟乙烯板的低摩擦系数,可使梁端在四氟板表面自由滑动,水平位移不受限制,特别适宜中、小荷载,大位移量的桥梁使用。

橡胶支座

橡胶支座

橡胶支座产品划分

一、矩形(圆形)板式橡胶支座

(一)性能:有足够的竖向刚度以承受垂直荷载,有良好的弹性,以适应梁端的转动;又有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移。

(二)特点:本产品在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用,与原用的钢支座相比,有构造简单,安装方便,节约钢材,价格低廉,养护简便,易于更换等优点,且本品建筑高度低,对桥梁设计与降低造价有益;有良好的隔震作用,可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。

二、四氟乙烯滑板板式橡胶支座

(一)特点:本产品是于普通板式橡胶支座上粘接一层厚1.5-3mm的聚四氟乙烯板而成。除具有普通板式橡 胶支座的竖向刚度与弹性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动外,因四氟乙烯与梁底不锈钢板间的低摩擦系数(μ≤0.03)可使桥梁上部构造的水平位移不受限制。

橡胶支座是公路中小型桥梁中比较常用的产品,它分为普通板式橡胶支座、四氟板式橡胶支座。对于普通型桥梁支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座。对于四氟乙烯板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁。它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块。矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用分别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。

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2020/11/24 23:10:05 橡胶支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林板式橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/xjzz/21.htm 板式橡胶支座是公路中小型桥梁中比较常用的产品,它分为普通板式橡胶支座、四氟板式橡胶支座。对于普通型桥梁支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座。对于四氟乙烯板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁。它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块。矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用分别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。

a:查看板式橡胶支座的安装施工图纸,主要注意板式橡胶支座的规格型号、高度、承载力等主要技术参数。四氟滑板橡胶支座还要注意预埋钢板的尺寸和安装位置及方向; 

b:选用板式橡胶支座时,支座的最大承载力应与桥梁支点反力相吻合,其容许偏差范围宜为±10%;

c: 对于弯、坡、斜、宽桥梁,宜选用圆形板式橡胶支座。公路桥梁工程不许使用带球冠或坡形的橡胶支座;

d:当桥梁纵坡坡度不大于1%时,板式橡胶支座可直接设置于墩台上,但应考虑纵坡影响所需要的厚度。当纵坡坡度大于1%时,应采用预埋钢板(加楔形钢板)、混凝土垫块(带坡度的垫石)或其他措施将梁底调平,保证支座平置。板式橡胶支座应按JTG D62的有关规定验算并在验算满足规定要求后方可使用。

板式橡胶支座

板式橡胶支座

e:GJZF4、GYZF4型四氟滑板橡胶支座应水平安装。并应设置上下钢板,四氟滑板与不锈钢板间应该涂放5201-2硅脂润滑油,安装后一定要设置防尘罩;支座的四氟滑板不得设置在支座底面,与四氟滑板接触的不锈钢板也不能设置在桥梁墩、台垫石上。

第一质量:板式橡胶支座都是5mm橡胶和2mm钢板叠加而成,如果钢板厚度或者层数减少价格会下降;

第二距离:因为有物流费用,所以距离越远价格越高;

第三需要量:如果量少,需要单做模具,那么无形中成本就增加了;

第四是否有票据:增值税发票就会让产品价格略微有浮动。

板式橡胶支座由多层天然橡胶与薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成的一种桥梁支座产品。该种类型的橡胶支座有足够的竖向刚度以承受垂直荷载,且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台;有良好的弹性以适应梁端的转动;有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移。

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2020/11/25 11:24:22 橡胶支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林QZ球形橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/xjzz/20.htm QZ球形橡胶支座是由上支座板、下支座板、球形板、聚四氟乙烯滑板(F4、球面四氟板)及橡胶挡圈组成的一种特殊盆式橡胶支座产品。它将盆式支座中的橡胶板改为球面四氟板因而得名,由于QZ球形橡胶支座中间钢板及底盆亦相应地改成球面,减小了摩擦系数。其位移由上支座板与平面四氟板之间的滑动来实现。在上支座板上设置导向槽或导向环来约束支座的单向或多向位移,可以制成球形单向活动支座和固定支座。通过球形板和球面四氟板之间的滑动来满足支座转角的需要。

QZ球形橡胶支座以传力可靠,转动灵活的特点,不但具有GPZ盆式橡胶支座承载能力大的特点,座位移大等特点,而且能更好地适应大转角的需要,与普通盆式支座相比具有下列优点:

1、QZ球形橡胶支座通过球面传力,不会出现力的缩颈现象,作用在混凝土上的反力比较均匀;

2、QZ球形橡胶支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程,转动力矩小,而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关,与支座转角大小无关,特别适用于大转角的要求,设计转角可达0.05rad。

3、QZ球形橡胶支座各向转动性能一致,适用于宽桥、曲线桥;

4、这种支座产品不用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响,特别适用于低温地区。

QZ球形橡胶支座

QZ球形橡胶支座

QZ球形橡胶支座安装注意事项
    1、支座安装前应将预埋板先按准确位置预埋好,待混凝土达到强度后再装支座,预埋板应调好水平,并保证平面位置和标高,预埋板四角的高度差应小于2mm。预埋板必须安装在垫石上(垫石用不低于C40标号的混凝土)
    2、QZ球形橡胶支座与结构下部预埋钢板采用焊接连接,焊接时不应连续施焊,要采用跳跃式断续的焊接方式逐步焊满周边,以避免焊接时局部温度过高而使支座或预埋钢板变形过大。
    3、梁体支座部位的混凝土要求平整干净,局部采用钢模板,梁底与支座间垫一层2~3mm厚的橡胶板,以便于拆卸。
    4、用高强度螺栓将上支座板与锚栓连接,并用大于500mm的搬手人力拧紧后,浇注梁体前需再次检查支座的安装方向,位移量调节和水平是否符合要求,如不符合要求,再次调整。
    5、万向转动球铰钢支座是制造厂总装后整体发运的,安装前应仔细检查,看零部件有无丢失、损坏。安装型号是否正确。检查以施工图为准。
    6、对没有位移标记的支座,还应对其上、下支座板的四边划注中心线以便安装时找正。
    7、待梁体达到强度后,拆下支座上下座板间的连接装置。支座安装完毕。

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2020/11/25 22:08:50 橡胶支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林铁路盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/xjzz/19.htm 一、铁路盆式橡胶支座表示方法 

专桥TPZB铁路支座分为:固定式、活动式两种。两种支座的总高度是相等的,TPZB为标准设计的支座型,适用于竖向承载力为1500KN--2500KN,位移量(伸缩量)为30--250mm的铁路混凝土桥梁。为现行20-40m标准梁设计的支座型号为TPZB',竖向承载力为2000KN、2500KN、3000KN。 

例如:TPZB支座名称代号的含义为:表示为适用于铁路标桥梁的标准设计,简称"标准桥梁橡胶支座"。代号后面的数字,如:XXXXXXKN:表示支座设计竖向承载力(KN),例6000KN; 

二、铁路盆式橡胶支座的技术参数 

a、适用温度范围 

常温型支座:适用于-25℃ ---60℃ 

耐寒型支座:适用于-40℃ ---60℃,代号F

b、支座竖向转角不小于40'。支座可承受的水平力:

GD支座所承受的水平力和ZX纵向活动支座横桥向所承受的水平力不小于竖向承载力的10%,GD-Z固定支座所承受的水平力不中于竖向承载力的20%。支座的活动磨擦系数μ:聚四氟乙烯滑板μ≤0.05 聚四氟乙烯滑板加5201硅脂润滑 常温型μ≤0.03,耐寒型 μ≤0.05。

三、TPZB铁路桥梁盆式支座安装注意事项

1、首先在要安装铁路桥梁盆式支座的墩或台顶面设置安装橡胶支座的垫石。

2、橡胶支座除标高必须符合设计要求外,为确保GPZ橡胶支座的使用性能外,须保证三个方向的平面水平。

3、在支座安装前应拆箱作全面检查及进行清洁。除去油污,特别是不锈钢与填充聚四氟乙烯板的相对滑移面应用或酒精仔细擦洗干净,支座其它各件也应擦洗干净,支座内不得涂刷防锈油。

4、在安装中,要保证盆式支座的中线与主梁中线应重合或保持平行。 

5、必须确保铁路桥梁盆式支座的上、下各部件纵横向必须对中,或由于安装时温度与设计温度不同,支座纵向上下各部件错开的距离必须与计算值相等。

6、如果在连续桥梁实行体系转换时,必须在橡胶支座和水泥浆块之间采取隔热措施,以免损坏填充板和橡胶块。

铁路盆式橡胶支座

铁路盆式橡胶支座

四、铁路盆式橡胶支座的安装与盆式支座施工注意事项

1、当采用TPZ标系列盆式橡胶支座时,桥梁梁体及桥墩台的支承垫石部分混凝土等级不宜低于C40级。特殊情况须与设计单位协商。支座垫石的高度应考虑更换支座时顶梁的可能性。支承垫石的高度一般为30-50cm。

2、锚固地脚螺栓的混凝土,在支承垫石部分按规范设置钢筋网。支座安装标高应符合设计要求,要保证支座平面两个方向水平,支座支承面四角高差不得大于2mm。

3、橡胶支座与墩台采用地脚螺栓连接时,在墩台顶宜采用预留螺栓孔的办法来锚固地脚螺栓。必要时也可以采用预埋钢板焊接连接,焊接时要防止支座钢件过热,以免烧坏橡胶、聚四氟乙烯板、295硅脂。

4、梁体架设前,可将盆式橡胶支座安装在梁体上,TPZB)铁路桥梁盆式橡胶支座使用注意事项:橡胶支座的 线与主梁 线重合、平行;纵向活动支座上下支座板顺桥向的 线应互相重合,其交角不得大于5;纵向活动支座可根据需要在上下支座板之间设置预偏值,并利用位移指针定位。盆式橡胶支座转动灵活,在预制梁下使用必须采取适当措施严格遵守架桥机架梁规则,防止梁体侧倾,保证架梁的稳定性。梁体架设完毕。两片梁之间的横隔板焊接以后,必须马上松动稳定螺栓使其顶面与下支座有10mm以上的间隙,也可以切除稳定螺栓。同时立即切除上下支座板的连接板。

5、在地脚螺栓孔内,灌注高标号混凝土(或砂浆),捣固密实。混凝土凝固后,拧紧地脚螺栓的螺母。

6、纵向活动支座就位后,立即安装支座围板。在安装橡胶支座围板前,用棉丝仔细擦净不锈钢板。擦去支座上的浮浆灰尘等,清扫干净附近的墩台顶,检查支座各部件工作状况。

五、铁路盆式橡胶支座使用养护方法:

1、打开支座围板检查支座锚栓是否剪断,支座两侧位移值是否均匀,并逐个记录支座位移值;

2、校核并定点检查支座高度变化,以便校核支座内聚四氟乙烯板的磨耗,当支座高度变化超过3mm时,应进一步检查聚四氟乙烯板的状况;

3、清除支座周围的杂物和灰尘,并用棉丝仔细擦净不锈钢表面的灰尘;

4、定期对支座钢件进行油漆防锈(不锈钢滑动面不得有油漆);

5、检查支座工作状态是否正常,发现异常时应及时向主管部门提出报告。

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2020/11/26 2:33:14 橡胶支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林QPZ桥梁盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/qlzz/18.htm 1、QPZ桥梁盆式橡胶支座是一种公路桥梁专用盆式支座产品,它采用了中间导向,结构新颖,受力性能好,因而特别适用于曲线桥和旁弯较大的宽桥上的使用。本产品可以在多跨连续桥梁上使用时,由于日照温度应力引起梁体的侧弯,在两侧导槽式单向活动支座易产生约束力,而中间导槽式单向活动支座在梁体产生侧弯时,中间导槽可带动橡胶支座中间钢衬板做少量转动。可以避免侧向约束力。

2、QPZ桥梁盆式橡胶支座代号QPZ XXX SX(DX、GD)(F)表示耐寒型,常温型不表示:SX 表示支座类型:XXX 用数字表示竖向承载力单位kn;QPZ支座名称:公路盆式支座

3、橡胶支座适用温度范围:

A. 常温型支座:适用于-25℃ ---60℃;

B. 耐寒型支座:适用于-25℃ ---60℃,代号F

4、QPZ桥梁盆式橡胶支座技术性能:

A. 橡胶支座竖向转角不小于40'。

B. 竖向承载力(kn)1000---50000共分28级,非滑移表面的水平承载力为竖向的10%。

C. 磨擦系数:常温型μ≤0.04,耐寒型 μ≤0.06。

5、QPZ桥梁盆式橡胶支座构造特点:

① 活动支座不锈钢板和聚四氟乙烯滑动面采用硅脂润滑,可降低摩擦阻力。 

② 纵向活动支座采用中间导向措施,能适应梁体旁弯变形的需要。 

③ 纵向活动支座中间导向,与目前国内普遍采用的槽形上支座板型式相比,不但减少了重量,而且减少铸钢件数量。 

④ 支座设置防尘围板,减少灰尘侵入。

QPZ桥梁盆式橡胶支座

QPZ桥梁盆式橡胶支座

QPZ桥梁盆式橡胶支座标准规范:

a、多向活动支座(DX)具有竖向转动和纵向与横向滑移性能。

b、纵向活动支座(ZX)具有竖向转动和纵向滑移性能。

c、固定支座(GD)具有竖向转动性能。

按QPZ桥梁盆式橡胶支座适用温度范围分类

a、常温型支座:适用于-25℃---60℃,代号C

b、耐寒型支座:适用于-40℃---60℃,代号F

QPZ桥梁盆式橡胶支座结构原理:

a、多向活动橡胶支座(DX)不锈钢板和F4聚四氟乙烯板采用硅脂润滑,可降低摩擦阻力。

b、纵向活动橡胶支座(ZX)采用中间导向措施,能适应梁体旁弯变形的需要。

c、纵向活动橡胶支座(ZX)采用中间导向,与目前国内普遍采用的槽形上支座板相比,减少了重量,且减少了铸钢件数量。

d、在QPZ桥梁盆式橡胶支座中设置防尘围板,可以减少灰尘侵入,延长产品的使用寿命。

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2020/11/25 21:34:38 桥梁支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林限制摩擦摆隔震支座发展的原因及参数选取原则 http://www.osse.cn/hulin/wenti/17.htm 摩擦摆隔震支座类型繁多,总体而言可分为上部滑动式和下部滑动式两种。其工作原理大致相同:中间层滑块由高强抗压材料构成,滑块的圆弧形滑动面在下部结构发生地震位移的时候,由于上部结构的重力及底板滑动面的圆弧形设计,总能产生向心的回复力,同时在整个地震位移过程中滑块和滑动面之间通过摩擦耗散能量。另一方面由于滑块的转动面与上盖板的关节接触方式,上部结构总能保持水平状态。

由于中间层滑块抗压强度限制,我国目前摩擦摆隔震支座仅在公路桥梁的中小跨径的连续梁体系中使用,常采用两种支座形式,柱面摩擦摆隔震支座和球面摩擦摆隔震支座。柱面支座单方向(横桥向>具有回复能力,与之垂直方向(纵桥向)仅有摩擦耗能能力,一般位于过渡或中间墩上;球面支座各个方向均具回复能力,一般置于固定墩上。摩擦摆隔震支座实用中存在以下关键技术问题,限制了其在桥梁抗震领域中的使用。

1)在动力荷载作用下结构的稳定性问题:

为确保车辆荷载下减隔震桥梁的稳定,摩擦摆隔震支座须设置抗震销,但突发地震下抗震销何时剪断、突然剪断时墩柱、桩基的性能目标能否得到满足,缺乏一种计算手段。

2)摩擦系数的问题:

摩擦摆隔震支座的摩擦系数不仅与接触面的材料特性有关,还与接触面的压强、滑动速度等有关。实际支座在桥梁体系中的摩擦系数,一般只能通过测量材料在一定压强和一定滑动速度下的摩擦系数来确定。因而虽然摩擦系数对于桥梁减隔震性能影响很大,但要精确控制支座的摩擦几乎不太可能。

摩擦摆隔震支座

摩擦摆隔震支座设计参数的选取原则

运用上文提及的两种计算模型进行动力时程反应分析时,摩擦摆隔震支座的主要设计参数为滑动摩擦系数p和支座的滑动面半径月。本文就其在规则连续梁桥中的选取原则及需考虑的因素给出下述建议

1)摩擦摆隔震支座的滑动面半径R或屈后刚度K和摩擦系数对墩柱内力影响都较大。屈后刚度和摩擦系数越小墩柱剪力、弯矩越小,而墩梁相对位移越大,因而要得到好的减震效果必须进行设计参数比选分析。

2)支座的合理滑动面半径的选取时应注意:

最小滑动面半径由支座材料接触面压强,及支座的体积确定,实际设计中,我们可以通过如下方式确定支座滑动面半径下限。

3)支座的摩擦系数,比较容易控制的是动摩擦系数,一般情况主要由接触面的材料性质来控制,例如对于国内目前可用的分片聚四氟乙烯板材(填充或不填充硅脂)其动摩擦系数可控范围为0.06—0.12。对涂硅脂的聚四氟乙烯板材还应考虑不同温度下摩擦系数变异时地震响应的影响。

4)考虑设计施工中的种种误差,支座的屈服力和屈服刚度的由支座墩位控制可能会有15%左右的变异。所以对支座的屈后刚度和摩擦系数的选取应有一定的调整空间。

5)在可选范围内选择多组支座参数后,应当采用上文提到的计算模型,在恒载初内力的条件下进行动力时程反应分析对减隔震效果进行比较,从而确定合理的支座设计参数。

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2020/11/25 15:38:55 常见问题 建筑摩擦摆隔震支座
虎林QZ球型支座 http://www.osse.cn/hulin/jzzz/16.htm QZ球型支座是由上支座板、下支座板、球形板、聚四氟乙烯滑板(F4球面四氟板)及橡胶挡圈组成的一种特殊盆式橡胶支座产品。桥梁球型支座它将盆式支座中的橡胶板改为球面四氟板因而得名,由于QZ球型支座中间钢板及底盆亦相应地改成球面,减小了摩擦系数。桥梁球型支座其位移由上支座板与平面四氟板之间的滑动来实现。在上支座板上设置导向槽或导向环来约束支座的单向或多向位移,可以制成球形单向活动支座和固定支座。通过球形板和球面四氟板之间的滑动来满足支座转角的需要。桥梁球型支座以传力可靠,转动灵活的特点,不但具有GPZ盆式橡胶支座承载能力大的特点,座位移大等特点,而且能更好地适应大转角的需要,与普通盆式支座相比具有下列优点:

1、QZ球型支座通过球面传力,不会出现力的缩颈现象,作用在混凝土上的反力比较均匀;

2、QZ球型支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程,动力矩小,而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关,与支座转角大小无关,特别适用于大转角的要求,设计转角可达0.05rad.

3、QZ球型支座各向转动性能一致,适用于宽桥、曲线桥;

4、这种支座产品不用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响,特别适用于低温地区。

QZ球型支座

QZ球型支座

QZ球型支座通过球面传力、不出现力的缩颈现象,作用在混凝土上的反力比较均匀; 球形支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程,转动力矩小,而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关,与支座转角大小无关。因此特别适用于大转角的要求,设计转角可达0.05rad以上。支座各向转动性能一致,适用于宽桥、曲线桥等; 支座不用橡胶承压、不存在橡胶老化对支座转动性能的影响,特别适用于低温地区。

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2020/11/25 11:12:52 建筑支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林QPZ盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/qlzz/15.htm QPZ盆式橡胶支座是一种公路桥梁盆式橡胶支座产品,其质量达到90年代后期国际同类产品的先进水平,本产品采用了中间导向,结构新颖,受力性能好,因而特别适用于曲线桥和旁弯较大的宽桥上的使用。

QPZ盆式橡胶支座的是盆式支座的突出代表,产品充分利用了被封闭在特制钢制盆腔内橡胶板的弹性,在三方受力状态下具有流体的体积不可压缩性的特点,可以将桥梁上部的强大压力可靠地传递到墩台上,并实现桥梁梁端的转动;同时依靠中间钢衬板上的聚四氟乙烯板和支座顶板上的不锈钢板之间的低摩擦系数来实现上部结构的水平位移,使橡胶支座所受的剪切应力不再由橡胶板全部承担,而间接作用于支座底板及聚四氟乙烯板与不锈钢板之间的滑移上,从而保证公路桥梁的使用安全。QPZ盆式橡胶支座是一种可以满足大的支承反力,大的水平位移,以及大的转角要求的产品。

一、QPZ盆式橡胶支座主要技术指标如下:

1.根据国家标准:QPZ盆式橡胶支座按竖向承载力可以分为31级,即从0.8~60MN,比原盆式支座有所增加,扩大了使用范围。在竖向设计载荷下,支座的压缩变形量不大于支座总高度的2%,盆环上口径向变形不大于盆环口外径的0.5‰。

2.QPZ盆式支座分为:GD固定支座、DX多向活动支座、ZX双向活动支座,活动支座的位移量分为三档,比原QZ支座的位移量有所增大。

3.ZX纵向活动支座承受的水平力横桥向为支座反力的10%。

4.QPZ盆式支座的转角不能小于0.02rad,大于原QZ的0.012rad。

5.如加5201硅脂润滑后,常温时活动支座设计摩擦系数为0.03,小于原QPZ的0.04,寒冷时活动支座设计摩擦系数为0.06。

6.产品采用黄铜密封圈,比原QPZ支座的低合金钢圈更耐磨,密封性能更好。

7.要求采用套筒加螺栓的锚固方式,更易安装和维修。

8.QPZ盆式橡胶支座外形进行了适当的调整,结构紧凑,特别是支座底板的盆腔外径改成了圆台形,节省了钢材、降低了成本。

QPZ盆式橡胶支座

QPZ盆式橡胶支座

二、QPZ盆式橡胶支座的代号

我公司按设计竖向承载力共分1000-5000KN28个级别的支座产品。其中:QPZ代表桥梁盆式橡胶支座,2000为橡胶支座的设计的反力单位KN,DX表示是多向活动橡胶支座,E代圾支座设计的纵向位移,150代表是位移量,C代表的是常温型,F表示负温耐寒型号。主要技术性能:QPZ系列盆式支座的反力(竖向承载力)分为28级。在非滑移方向可承受支座设计反力10%的水平力b、支座竖向转角不小于40'。结构图及相关外形尺寸表,它的结构造特点如下:

a、在支座不锈钢板与聚四氟乙烯板之间加入硅脂润滑,可降低摩擦阻力。

b、在QPZ纵向活动支座采用中间导向的方法,能适应梁体旁弯变形的需要适用于宽度很大的桥梁使用。

c、在纵向活动支座中间导向,与目前国内普遍采用的槽形上支座板相比,减少了重量,且减少了铸钢件数量。

d、我们在每个橡胶支座上都安装有防尘围板,可以减少灰尘侵入。

检测项目包括盆式橡胶支座竖向压缩变形和盆环径向变形。标准要求在设计荷载作用下盆式橡胶支座竖向压缩变形不得大于支座总高的2%,盆环上口径向变形不得大于盆环外径的0.5‰ ,盆式橡胶支座残余变形不得超过总变形量的5%。测试实体盆式橡胶支座摩阻系数选用支座承载力不大于2MN的活动支座或试件代替。

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2020/11/26 1:39:57 桥梁支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林 网架橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/xjzz/14.htm 网架橡胶支座适用温度可分为: 

1)氯丁胶型:适用温度-25℃~ 60℃ 

2)天然胶型:适用温度-40℃~ 60℃ 

3)三元乙丙胶型:适用温度-45℃~ 60℃ 

支座性能 

1、网架橡胶四孔减震支座具有竖向承载和在外力作用下竖向转角,抗水平剪切的功能。 

2、本系列支座不存在水平位移,主司竖向减震之功能;因有螺栓限位,不考虑支座的水平剪切。 

3、该支座适用于产品结构简单,易于安装,更换和养护,造价较低。

网架橡胶支座

网架橡胶支座

网架橡胶支座的主要技术性能:

1、可承受竖向载荷;

2、网架橡胶支座具有抗竖向拉力的性能,保证竖向地震时上下结构不脱节;

3、具有抗水平力的性能,保证水平地震时结构不脱落;

4、网架橡胶支座可适应径向、环向的位移要求;

5、网架橡胶支座可适应任意方向的转角要求;

6、网架橡胶支座具有良好的减震性能;

7、网架橡胶支座不出现力的缩颈现象,作用在上、下结构的反力比较均匀

网架橡胶支座支座选材

目前国内网架支座产品大多为钢件制作,支座内含有不锈钢板、聚四氟乙烯板用于实现支座的位移,设置一块球冠衬板,利用球面的转动实现支座的转动。不锈钢板和聚四氟乙烯板的滑移面已经应用成熟,使用年限均可达到与建筑物同寿命。由于目前支座主体钢件为铸钢产品,优先按与结构钢材材质相同原则选取,同时兼顾材料的可焊性,可参照CECS235:2008《铸钢技术节点技术规程》中对可焊性钢件材性能选用要求选取。

网架橡胶支座技术指标

支座的力学参数来源于网壳结构节点受力情况,节点的竖向压力、位移、竖向拉力、刚度在理论计算中很容易精确计算出,直接作用于支座即可。需特别说明的是支座的转角,如果能明确节点的转动中心,支座的转动中心与节点的转动中心要重合。若不能明确节点的转动中心,则需按节点与支座接触面的中心为转动中心去分别核算节点和支座的转动,有球面转动的则按球面的圆心去核算。支座的转角应预留支座安装时找正预转动转角,即安装偏差转角加支座工作转角等于支座转角。

网架橡胶支座安装

支座的按安装分为螺栓锚固和焊接锚固,有部分是节点直接做成支座的一部分。由于支座的螺栓孔和施工现场预留的螺栓孔位置为两家单位分别制作,在实际施工过程中,经常发生螺栓孔位置不正造成支座无法按装,故不推荐采用螺栓安装。

钢结构现场焊接技术比较成熟,推荐采用焊接方式进行连接,但支座的受热温度应当控制,不要超过200摄氏度,尤其是支座内含有橡胶的,温度应控制的更低一些。同时支座安装时上部结构的重心应与支座重心重合,尤其是大位移量支座,切勿因位移造成支座压偏,以免损坏支座的位移结构。

网架橡胶支座的结构形式、技术指标和安装对节点结构安全起着重要的作用,能够正确选用结构合理的支座产品,有利于提高工程质量,同时还能够推进网架支座设计的发展。

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2020/11/26 8:50:48 橡胶支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林LQZ球型支座 http://www.osse.cn/hulin/xjzz/13.htm 一、LQZ球型支座构造特点及功能

 LQZ球型支座是由上座板、下座板、凸形中间板及两块不同形状的聚四氟乙烯板组成。下座板中间为一凹形球面,同凸形中间板相对应,两者之间衬有一弧形四氟板,通过球面与之滑动来满足梁端的转动;上座板上的不锈钢板与中间钢板上的另一四氟板组成第二滑动面,完成梁体因温差诸因素产生的伸缩位移。

LQZ球型支座传力可靠,各向转动性能致,不仅具备盆式橡胶支座承载能力大、水平位移大的特点,而且能适应大转角的需要,适用于宽桥、曲线桥。由于承压部件不使用橡胶件,不存在橡胶低温脆性等影响,因此特别适用于低温地区。

二、LQZ球型支座的代号

例:LQZ——5000  DX e100  θ0.02 rad

θ0.02 rad:支座设计转角,分为0 01、0 01 5、和O 02

e100:支座设计位移,分为±50 plusmn;100 plusmn;1 50mm

DX:支座类型SX表示双向活动支座
               DX表示单向活动支座
               GD表示固定支座

LQZ球型支座5000:5000为支座反力(KN)

LQZ球型支座

LQZ球型支座

三、LQZ球型支座的主要技术性能:

3.1、支座反力(竖向承载力)分为16级:1000、1500、2000、2500、3000、4000、5000、6000、7000、8000、9000和θ10000、12500、15000、17500、20000KN。

3.2、支座设计转角θ分为0.01、0.015和O.02 rad(根据需要可增大)

3.3、支座设计位移量:

顺桥向:1000~2500KN  e plusmn;50mm  e plusmn;1OOmm;3000~20000KN e plusmn;50mm  e plusmn;100mm  e plusmn;150mm

  横桥向:(SX双向活动支座)e plusmn;20mm设计位移量根据工程需要可进行变更。

3.4、支座设计摩擦系数在聚四氟乙烯板有硅脂润滑条件下,应力为3 O M p a左右时,取值如下:

 常温(-25℃~+60℃)O.03

低温(-40℃~+60℃)O.05

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2020/11/26 1:29:50 橡胶支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林钢盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/xjzz/12.htm 钢盆式橡胶支座的转动性能,不在于其转动力矩在有限范围内的大或小,作为一种要长期使用的设备,在使用期内性能保持稳定应当是重要的一项指标,对此,GB/T179552000中对支座的使用材料和支座的构造提出了相应的要求,这是完全必要的。

钢盆式橡胶支座安装步骤

1、钢盆式支座下面应设置支承垫石,支承垫石混凝土强度等级不宜低于C40。垫石高度应考虑 支座安装、养护和更换的方便。支承垫石及墩顶混凝土应该按JTG D62-2004的局部承压部件要求配置相应的钢筋网。墩台顶面需按锚固套筒规格、数量预留栓孔。预留栓孔的直径和深度大于套筒直径和长度50mm~60mm, 偏差不应超过10mm。

2、支座运输到现场后,应该开箱检查支座各部分零件及装箱单,检查合格后再放入包装箱,安装时再开箱。

3、活动支座在开箱后应该注意对聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的保护,防止划伤或者有赃物附着在乙烯板和冷轧钢板的表面,并且检查5201-2硅脂是否注满。

4、钢盆式橡胶支座安装时,支承垫石顶面应该凿毛,并用清水冲去垫石上面的杂物,待垫石表面干燥后,在锚固螺栓孔位置以外的支承垫石顶面涂满环氧砂浆调平层,支座就位后、对中并调整水平后,用垫块将支座垫起,用环氧砂浆或强度等级较高的砂浆灌注套筒周围空隙及支座底板四周未填满环氧砂浆的位置,并且将砂浆捣实,完工后应该将支座底板以外溢出的砂浆清理干净,砂浆硬化后再拆去支座垫块。

5、有纵坡的桥梁,在支座顶板长度范围内的桥梁梁底,设计时应该将该部位梁底用预埋钢板调直水平,支座顶板范围内的混凝土应该按JTG D62-2004进行局部承压计算并配置相应的钢筋网。活动支座安装时应该考虑温度的变化。

钢盆式橡胶支座

钢盆式橡胶支座

6、双向和单向活动支座安装时,要特别注意检查聚四氟乙烯板,聚四氟乙烯板的主要滑移方向应与桥梁顺桥向相一致。

7、支座 线应该与主梁 线重合或平行,单向活动支座安装时,顶板导向块和中间钢板的导向滑调应该保持平行,交叉角度不大于5‘。

8、在桥梁实行体系转换要切割临时锚固安装时,要采取隔热措施,这样可以避免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。

9、安装完毕检验合格后,拆除连接构件,安装防尘围板。

钢盆式橡胶支座检测

1、拉伸性能(拉伸强度、断裂伸长率等)、弯曲性能(弯曲强度等)、压缩性能( 变形率等)、耐撕裂性能、剪切性能(穿孔剪切、层间剪切、冲压式剪切)、硬度、耐疲劳性能、摩擦和磨耗性能(摩擦系数、磨耗)、蠕变性能(拉伸、弯曲、压缩)、动态力学性能(自动衰减振动、强迫振动共振、强迫振动非共振)
  2、橡胶燃烧性能 主要包括:垂直燃烧、水平燃烧、涂覆织物燃烧性能、氧指数。
  3、橡胶耐候性(老化、温度冲击、耐油等)
  4、高低温温度快速变化实验、高低温恒定湿热试验、温度冲击试验、盐雾腐蚀实验、紫外光耐候实验、氙灯耐气候试验、臭氧老化试验、二氧化硫/硫化氢试验、箱式淋雨实验、霉菌交变试验、沙尘实验、高温、高压应力腐蚀试验机、耐介质(水、各有机溶剂、油)
  5、橡胶粘结性能测试硫化橡胶与金属粘结拉伸剪切强度、剥离强度、扯离强度、硫化橡胶与单根钢丝粘合强度、硫化橡胶或热塑性橡胶与织物粘合强度生胶、未硫化橡胶测试门尼粘度、威廉士可塑度、华莱士可塑度、含胶量、灰分、挥发分等测试
  6、其他理化性能:硬度、密度、介电常数、导热率、蒸汽透过速率、溶胀指数和橡胶化学金属、硫以及聚合物检测。

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2020/11/25 19:31:54 橡胶支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林GPZ(2009)盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/qlzz/11.htm GPZ(2009)盆式橡胶支座的活动支座是以顶板与滑动板的滑动来实现水平移动的,采用密封的弹性体(橡胶垫)来完成全方向的转动功能;而固定支座,则在中间钢板上不埋入滑动板而直接与顶板连成整体,仅以密封橡胶垫的变形完成转动功能。在底盆的橡胶板顶面插入压缩环,目的用以阻止橡胶垫从下底盆的周壁与中间钢板的空隙被挤出。 

GPZ(2009)型盆式橡胶支座是钢构件与橡胶组合而成的新型桥梁支座,它具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点,与同类的其它型号盆式支座和铸钢辊轴支座相比,具有重量轻,结构紧凑,构造简单,建筑高度低,加工制造方便,节省钢材,降低造价等优点,是适宜于大跨径桥梁使用的较理想的支座。本系列支座目前承载力为31个级别,承载力0.4MN-60MN,能满足国内大型桥梁建造的需要。

GPZ(2009)型盆式橡胶支座是根据JT391-2009标准设计而成,其支座基本与GPZ(Ⅱ)型盆式橡胶支座相仿。

GPZ(2009)盆式橡胶支座主要技术指标

1、竖向承载力

GPZ(2009)型盆式橡胶支座竖向承载力(即支座反力,单位MN)分33级,即0.4、0.5、0.6、0.8、1、1.5、2、2.5、 3、3.5、4、5、6、7、8、 9、10、 12.5、 15、17.5、20、22.5、25、 27.5、30、 32.5、35、37.5、40、45、50、55 和60。在竖向设计荷载作用下,支座压缩变形值不大于支座总高度的2%,盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5%,支座残余变形不超过总变形量的5%。

2、水平承载力

本标准系列中,固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10%。减震型支座水平承载力不小于支座竖向承载力的20%。

3、转角

支座转动角度不小于0.02rad。

4、摩阻系数

加5201硅脂润滑后,常温型活动支座设计摩阻系数最小取0.03。

加5201硅脂润滑后,耐寒型活动支座设计摩阻系数最小取0.06。

2009盆式橡胶支座

2009盆式橡胶支座

一、GPZ (2009)盆式橡胶支座的分类及表示方法 

1、按温度范围分为两类:

(1)、耐寒型支座:适用于- 40℃ ~+60℃; 

(2)、常温型支座:适用于- 25℃ ~+60℃。按使作用性能分为三类 

2、按类型分为三类 

(1)、固定支座:代号:GD,具有竖向承载和竖向转动性能; 

(2)、双向活动支座:代号:SX,具有竖向承载、竖向转动和双向滑移性能; 

(3)、单向活动支座:代号:DX,具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能。

二、GPZ(2009)盆式橡胶支座的特点 

1、竖向承载力:GPZ(2009)盆式橡胶支座竖向承载力分33级,即0.4、0.5、0.6、0.8、1、1.5、2、2.5、 3、3.5、4、5、6、7、8、 9、10、 12.5、 15、17.5、20、22.5、25、 27.5、30、 32.5、35、37.5、40、45、50、55 和60。在竖向设计承载力作用下,支座压缩变形值不大于支座总高度的2%,钢盆盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5%。 

2、水平承载力:固定支座和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10%。 

3、位移:双向活动支座和单向活动支座顺桥向位移量分为五级:±50mm、±100mm、±150mm、±200mm、±250mm;双赂活动支座横桥向位移量为:±50mm。若施工单位有特殊要求时,可按实际需要调整位移量。 

4、转角:支座竖向转动角度不小于0.02rad。 

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2020/11/24 15:48:08 桥梁支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林GPZ盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/xjzz/10.htm GPZ盆式橡胶支座是根据2009年交通部关于盆式橡胶支座的新标准设计优化的公路桥梁用盆式支座 GPZ(09T)盆式支座是钢构件与橡胶组合而成的新型桥梁支座,与同类的其它型号盆式支座和铸钢辊轴支座相比,具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点,且重量轻,结构紧凑,构造简单,建筑高度低,加工制造方便,节省钢材,降低造价等优点,是适宜于大垮桥梁使用的较理想的支座。本系列支座目前承载力为31个级别,承载力0.8MN-60MN,能满足大型桥梁建造的需要。 本标准系列中,固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座坚向承载力的10%。抗震型支座水平承载力不小于支座坚向承载力的20%。 支座转动角度不小于0.02rad. 加5201硅脂润滑后,常温型活动支座设计摩阻系数较小取0.03. 加5201硅脂润滑后,耐寒型活动支座设计摩阻系数较小取0.06。

GPZ盆式橡胶支座布置的基本原则: 

1、上部结构是空间结构时,支座应能同时适应桥梁顺桥向(X方向)和横桥向(Y方向)的变形; 

2、支座必须能可靠的传递垂直和水平反力; 

3、支座应使由于梁体变形所产生的纵向位移、横向位移和纵、恒向转角应尽可能不受约束; 

4、铁路桥梁通常必须在每联梁体上设置一个固定支座; 

5、当桥梁位于坡道上,固定支座一般应设在下坡方向的桥台上; 

GPZ盆式橡胶支座

GPZ盆式橡胶支座

6、当桥梁位于平坡上,固定支座宜设在主要行车方向的前端桥台上; 

7、固定支座宜设置在具有较大支座反力的地方; 

8、在同一桥墩上的几个支座应具有相近的转动刚度; 

9、连续梁可能发生支座沉陷时,应考虑制作高度调整的可能性。

GPZ盆式支座安装注意事项 

1、建议在墩、台顶面设置支座垫石。 

2、盆式支座安装前应拆箱作全面检查及进行清洁。除去油污,特别是不锈钢与填充聚四氟乙烯板的相对滑移面应用或酒精仔细擦洗干净,支座其它各件也应擦洗干净,支座内不得涂刷防锈油。 

3、支座除标高必须符合设计要求外,为确保支座的使用性能,须保证三个方向的平面水平。 

4、支座上、下各部件纵横向必须对中,或由于安装时温度与设计温度不同,支座纵向上下各部件错开的距离必须与计算值相等。 

5、支座中心线与主梁中心线应重合或保持平行。 

6、连续桥梁实行体系转换时,必须在支座和水泥浆块之间采取隔热措施,以免损坏填充聚四氟乙烯板和橡胶块。

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2020/11/25 16:18:22 橡胶支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林KQGZ球型钢支座 http://www.osse.cn/hulin/qlzz/9.htm KQGZ球型钢支座主要由上座板,下座板,球型钢衬板,位移箱体,弹性减震件,不锈钢板和聚四氟乙烯板组成。其用钢量少体积小,制造成品相对较低,具有万向转动万向承载等其它类型支座所无法比拟的优点,而且采用抗拉、抗剪的特殊结构,具有能抗地震烈度9度的能力。

KQGZ球型钢支座

1、球钢支座可万向转动,万向承载,能很好地满足上部结构各种荷载(如恒载、活载、风、地震力等)所产生的反力的传迅、转动、移动要求,保证反力合力集中、明确、可靠。

2、KQGZ球型钢支座可承受拉、压、剪(横向)力,在巨大的随机地震力作用下,只要上、下结构本身不破坏,由于此种支座存在就不会发生落梁,落架等灾难性后果(一般来说,支座是个薄弱环节,在强大的地震力作用下,极易发生落梁或落架,而此种支座的强度和延性均高于结构本身),故特别适用于高烈度地震区的设防,具备能抗地震烈度9度的能力。

3、KQGZ球型钢支座与其他支座相比(如板式橡胶支座、盆式橡胶支座等),静刚度大,在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用下,支座仅产生极小变形,能可靠地保证汽车、列车、特别是高速车运行的平顺性。

4、KQGZ球型钢支座通过球面传力,受力面积大,并采用机种材料的优化组合,故与其他铰结构支座相比(如摇摆支座、辊轴支座等),其体积和高度均大大减少,重量轻,便于安装,并与同样承载力的钢支座相比造价较低。

KQGZ球型钢支座

KQGZ球型钢支座

5、KQGZ球型钢支座适用温度范围大(-40℃~+70℃),耐久性好;不采用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

6、KQGZ球型钢支座特别适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构等工程,尤其在地震高烈度区更为适用。

7、KQGZ球型钢支座具有抗拉结构,可减少桥端压重块。

8、支座已开发出参数化、系列化产品,可满足不同用户的各种技术要求,并可根据用户要求设计出图。

KQGZ球型钢支座示意图

1、上支座板

2、下支座板

3、支座钢球芯(钢衬板)

4、F4(PTFE )圆平板

5、F4(PTFE )球形板

6、橡胶密封圈

7、不锈钢

KQGZ球型钢支座

1、支座承载吨位大-最大支反力可超过100000KN;

2、支座转角大(最大转角0.06)

3、支座耐腐蚀能力大大增强,可在海洋大气及飞溅区等恶劣环境下使用。

4、平面滑动和转动磨擦阻力小。

5、防尘防水性能好,可保证磨擦副无腐蚀无污染。

6、支座设计寿命长。

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2020/11/25 19:39:01 桥梁支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林GKPZ抗震型盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/qlzz/8.htm GKPZ抗震型盆式橡胶支座是依据中华人民共和国交通行业标准《公路桥梁盆式支座》(标准号JT391-1999),在原GPZ(II)型盆式橡胶支座的基础上增加了消能及阻尼措施。支座所用铸钢、钢板、不锈钢板、聚四氟乙烯滑板、黄铜条、橡胶板等材料性要求均按JT391-1999标准规定执行。

GKPZ抗震型盆式橡胶支座包括:固定GD、单向DX、双向SX三种形式,支座规格按竖向承载力的不同分为各种级别。支座竖向承载力、支座转角、支座摩擦系数及移位均按标准需求设计,固定支座各个方向及单向活动支座非滑移方向的水平力由原支座设计承载加的10%提高到20%。

GKPZ抗震型盆式橡胶支座主要由上座板、消能板、密封圈、橡胶板、底盆和阻尼圈等组成。GKPZ(II)GD(单向活动抗震盆式橡胶支座)还有中间钢板、四氟滑板、不锈钢滑板及侧向滑移装置等。减震原理主要是:当支座水平力大于支座设计竖向承载力的20%后,消能板上不锈钢板之间开始相对滑移,将地震能量转化为摩擦热能,起到第一道隔震效果;然后,阻尼圈发挥第二道阻尼效果,使支座起到抗震的作用;不地震冲击波超过一定根限进,由于GKPZ(II)系列抗震采用了刚性设计、即注要增大了底盆盆环的壁厚,故而该系列的刚性抗震起到了第二道抗震效果。由于GKPZ(II)系列支座采用了刚、柔结合等有效的抗震措施,故而增大了支座的耗能能力,极大地改善了支座的抗震性能,因此地震发生时可提高桥梁的抗震能力,最大限度地限制了桥梁上、下部结构直接的相对位移,减少了地震的放大系数,故而,采用GKPZ(II)系列抗震盆式橡胶支座对提高全桥结构的抗震能力是不言而喻的。

抗震型盆式橡胶支座

抗震型盆式橡胶支座

GKPZ抗震型盆式橡胶支座性能

1、竖向设计承载力
本系列支座设计承载力分引级,即0.8、1、1.25、1.5、2、2.5、3、3.5、4、5、6、7、8、9、10、12.5、15、17.5、20、22.5、25、27.5、30、32.5、35、37.5、40、45、50、55、60、MN,允许超载10%。

2、水平承载力:固定支座和单向活动支座非滑移方向的水平承载力为支座竖向承载力的20%。

3、摩擦系数:活动支座摩擦系数u

a、常温型支座u≤0.030

b、耐寒型支座u≤0.050

4、转角:支座设计竖向转动角度不小于0.02rad。

5、位移:单向活动支座位移量,横桥向为±3mm,纵桥向位移量见表1双向活动支座位移量,横桥赂为±4mm,纵桥向位移量见表1。

GKPZ抗震型盆式橡胶支座设计选用注意事项

1、墩台项面应设置支承垫石。支承垫石的高度应考支座养护、检查的方便及更换支座顶梁的可能性,并且在支承垫石与支座底钢板直接应设置调平层。

2、支座顶、底板所承载的混凝土应按公路桥涵设计规范中局部承压的有关要求配置钢筋网。

3、支座规格可根据上部机构计算的恒载、活载及偏载影响等之和在规格系列表中就近选取。

4、当桥梁为跨海桥或沿海桥时,设计可采用耐腐蚀的耐候钢及不锈钢板,并采用金属喷涂+重防腐涂料封闭等防腐措施,以提高支座的使用寿命。

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2020/11/25 20:57:55 桥梁支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林公路桥梁摩擦摆式减隔震支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/7.htm 公路桥梁摩擦摆式减隔震支座是上个世纪末发展起来的抗震防灾新技术,其基本原理是通过在结构中设置隔震或减震装置,减小结构在地震、风等作用下的响应,提高结构安全性。我省特别是宿迁地区作为地震高烈度地区,隔减震技术得到了广泛的应用,截止目前,宿迁市已经建成和在建的隔减震工程近40项,其中,宿迁海关国检综合楼为国内已建成的最高的隔减震建筑。这些工程的实施,对于破解高烈度地区建筑工程设计难题、节约建设经费和建设用地、提高工程和城市抗震防灾能力发挥了积极的作用。

1、 设计原理

利用钟摆原理实现减隔震功能的支座。支座通过滑动界面摩擦消耗地震能量实现减震功能,通过球面摆动延长梁体运动周期实现隔震功能。

2、支座规格系列按承受的竖向荷载大小共分为30级,即1000,1500,2000,2500,3000,3500,4000,4500,5000,6000,7000,8000,9000,10000,12500,15000,17500,20000,22500,25000,27500,30000,32500,35000,37500,40000,45000,50000,55000,60000 kN。

3、 支座转角设计和双向活动摩擦摆支座、单向活动摩擦摆支座的位移设计应符合GB/T 17955的规定。

4、 支座减隔震转角(α)应不小于竖向转角(α1)和支座减隔震位移最大值时产生转角(α2)中的较大值。

公路桥梁摩擦摆式减隔震支座

支座减隔震位移量分为四级:±100 mm、±200 mm、±300 mm、±400 mm。

支座隔震周期分为五级:2s、2.5s、3s、3.5s、4s。当有特殊需要时,可按实际工程需要进行调整。

公路桥梁摩擦摆式减隔震支座适用的温度范围、支座减震球摆上部的设计转动力矩应符合GB/T 17955的规定。在竖向设计荷载作用下,1000kN~25000kN支座竖向压缩变形不应大于4mm,27500kN~60000kN支座竖向压缩变形不应大于6mm。在1.5倍竖向设计荷载作用下,支座无损伤。竖向设计荷载作用下,上座板的不锈钢板与平面滑板、球冠衬板的镀铬面或包覆不锈钢板与球面滑板间的摩擦系数应符合GB/T 17955的规定。支座设计减隔震起始力为支座竖向承载力的10%,其误差不超过起始力的±10%。当有特殊需要时,可按实际工程需要进行调整。支座等效刚度、阻尼比等支座减隔震性能技术参数的计算方法参见附录A。等效刚度允许误差±15%,阻尼比允许误差±10%。支座应设有限制非地震状态下减震球摆移动或摆动的装置,该装置设计应便于地震发生后进行修复或更换。

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2020/11/24 11:53:42 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林FPQZ摩擦摆球型支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/6.htm FPQZ摩擦摆球型支座分为固定型、单向型、双向型、柱面型,一般由上支座板、不锈钢板、上耐磨板、球冠、下耐磨板、橡胶密封环、下支座板、限位装置及锚固组件等组成。

FPQZ-GD型,通常设置于固定墩,其在正常工况下为固定支座,地震时限位环剪断,支座双向减隔震;

FPQZ-DX型,该支座可用作纵向活动型或横向活动型,当用于纵向活动型时,其在横桥向设有限位板,纵桥向可自由位移,地震时横桥向限位板剪断,支座双向减隔震;

FPQZ-SX型,其在正常工况下可以任意方向活动,地震时双向减隔震; FPQZ-ZM型,通常用于跨度较大的连续梁的活动墩,其在纵向活动为柱面,因此热胀冷缩支座高度不变化,地震时横向减隔震。

FPQZ摩擦摆球型支座设计依据

《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)

《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)

《桥梁球型支座》(GB/T 17955-2009)

《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)

《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)

《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)

《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)

《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

《铁路工程抗震设计规范》(GB 50111-2006)

《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》(JT/T 722-2008)

《Structural bearings》滑动元件部分(EN 1337-2:2005)

《Structural bearings》盆式支座部分(EN 1337-5:2005)

《Structural bearings》球型和圆柱型 PTFE 支座部分(EN 1337-7:2005)

《Anti-seismic devices》(EN15129-2009)

FPQZ摩擦摆球型支座

FPQZ摩擦摆球型支座竖向承载力

本系列支座根据设计需求,竖向承载力分为30个等级:

1000kN, 1500kN, 2000kN, 2500kN, 3000kN, 3500kN, 4000kN, 4500kN, 5000kN,6000kN , 7000kN , 8000kN , 9000kN , 1 OOOOkN , 12500KN , 15000kN , 17500kN , 20000kN ,22500kN, 25000kN, 27500kN, 30000kN, 32500kN, 35000kN, 37500kN, 40000kN,45000kN,50000kN, 55000kN, 60000kN。

根据工程需求,可以根据用户要求进行特殊规格的设计和制造。

FPQZ摩擦摆球型盆式支座安装事项检查

安装前,工地应检查支座及预埋组件的连接状况是否正常,支座型号是否一致,支座平面及高度尺寸是否一致,检查支座预偏、安装方向等是否符合设计要求。

支座下部安装

将和预埋组件连接成整体的支座安装在垫石顶面,仔细检查支座位置及标高后,确保支座上下面水平,推荐采用重力灌浆法进行安装。

支座上部安装

待砂浆达到设计强度后拧紧上下锚栓。

清洁上预埋钢板的上表面,安装主梁模板并进行主梁浇筑等作业。

若采用预埋钢板调坡,搭主梁模板时应注意支座的预埋钢板与梁底混凝土的位置。

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2020/11/25 22:32:44 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座 http://www.osse.cn/hulin/qlzz/5.htm 一、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)的结构型式与特点:

JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)由下支座板、钢密封圈、承压橡胶板、承压橡胶板、减振阻尼器、隔震消能板、中间钢衬板,上支座板等组成。减震原理为:隔震消能板由不锈钢滑板和聚四氟乙烯板组成,采取刚柔结合的抗震措施,利用支座水平柔性隔离层吸收或散耗地震能量,田间一般采用两面层不锈钢滑动抗震支座而言,增大了支座的耗能能力,减小了摩擦系数,不易损坏;减振阻尼器由专用橡胶材料组成,当振动传到阻尼材料时,在材料内部产生拉伸、弯曲、剪切等变形,从而消耗大量的振动能量,使振动衰减。JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)结构简单抗震勇力突出,施工安装方便。详细资料请向本公司技术部索取。

二、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)安装注意事项
  1、建议在墩、台顶面设置支座垫石。 
  2、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)安装前应拆箱作全面检查及进行清洁。除去油污,特别是不锈钢与填充聚四氟乙烯板的相对滑移面应用丙酮或酒精仔细擦洗干净,支座其它各件也应擦洗干净,支座内不得涂刷防锈油。 
  3、支座除标高必须符合设计要求外,为确保支座的使用性能,须保证三个方向的平面水平。 
  4、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)上、下各部件纵横向必须对中,或由于安装时温度与设计温度不同,支座纵向上下各部件错开的距离必须与计算值相等。 
  5、支座中心线与主梁中心线应重合或保持平行。 
  6、连续桥梁实行体系转换时,必须在JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)和硫磺水泥浆块之间采取隔热措施,以免损坏填充四氟乙烯板和橡胶块。


JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座


三、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)安装细则 

  1、用JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)时,桥梁梁体及桥墩、台支承部位混凝土标号不得低于300级。特殊情况须征得设计单位同意。 
  2、支座与梁体及墩、台采用预埋螺栓连接,必要时也可采用预埋钢板焊接连接,但将支座与梁体及墩台预埋钢板焊接时,要防止支座钢体过热,以免烧坏硅脂及聚四氟乙烯板。 
  3、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)安装标高应符合设计要求,要保证支座支承面的水平及平整,支座支承面四角高差不得大于2mm。 
  4、支座进场后,应检查装箱清单,包括配件清单,支座产品合格证,支座安装养护细则等。 
  5、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)安装时应注意如下事项: 
  A、支座中心线应与主梁中心线平行。 
  B、活动支座上、下支座板顺桥方向的中心线应重合,其交角不得大于5′rad。 
  C、支座安装时不得松动上、下支座连接板,以防止支座发生过大转角而倾覆。该连接板在梁体安装完成后予以拆除,以防约束梁体的正常转动。 
  D、拆除上、下支座连接板后,应及时安装SX及DX活动支座的橡胶防尘罩。 
  E、现浇混凝土梁在梁体注成整体后,在施工梁体预应力前拆除连接板。 
  F、支座在安装围板前,应用棉丝将不锈钢滑动表面仔细擦净,以防止灰尘侵入聚四氟乙烯板表面。 
  G、对支座钢件油漆碰掉部分,应补充油漆一道。 
  6、JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)使用期间应每年定期进行一次检查及养护,内容包括: 
  A、检查支座锚栓有无剪断,支座橡胶密封圈有无龟裂、老化。 
  B、检查支座相对位移值是否均匀,逐个记录支座位移值。 
  C、清除支座附近的杂物及灰尘,并用棉丝仔细的擦净不锈钢表面的灰尘。 
  D、松动锚栓螺母一次清洗上油,以免螺母锈死,然后紧固。 
  E、校核并定点检查支座高度变化,以便校核支座内聚四氟乙烯板的摩耗的情况。当支座变化超过3mm时,应拆除橡胶密封圈,检查聚四氟乙烯板的状况。 
  F、定期对JJKZ桥梁抗震盆式橡胶支座(新型)钢件进行油漆防锈(不锈钢滑动面除外)。


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2020/11/25 19:17:18 桥梁支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林JZQZ摩擦摆减隔震支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/4.htm 一、JZQZ摩擦摆减隔震支座正常使用状态下功能与传统球型支座完全一致。该支座通过特制的剪力螺栓与球面摩擦下座板连接,当地震水平力达到设计值时,支座剪力螺栓剪断,上部结构沿下座板摆动,根据钟摆原理延长了结构的自振周期,达到消耗地震能的目的。地震后支座可利用上部结构自重自动复位。综合技术达到国内领先水平。

二、设计依据:

GB/T 17955-2000《球型支座技术条件》;

JTG/T B02-01-2008《公路桥梁抗震设计细则》。

三、解决课题:

国家对桥梁抗震系统研究由来已久,特别是在5.12汶川大地震之后,国家交通运输部发布了JTG/T B02-01-2008《公路桥梁抗震设计细则》,这个细则提出的抗震要求较以前抗震设计细则有了比较大的改进,设防目标明确规定了在地震中保证桥梁不至于倒塌或者产生严重的结构损伤,并经过临时加固后可供维持应急交通使用。在这个设防目标指导下,研制JZQZ支座,其减震性能符合此设防目标。

四、创新点:

1)采用在普通盆式橡胶支座的基础上加设一个摩擦摆式隔震底座。

2)发生地震时,当地震水平力超过20%的竖向荷载后,摩擦减震底座上的剪力螺栓剪断,桥梁将按摩擦减震底座的曲率半径,以一定的隔震周期摆动,通过重力和盆式橡胶支座与摩擦减震底座之间的球面聚四氟乙烯板摩擦阻尼消能。同时,在地震结束后,支座在梁体重力作用下,克服球面聚四氟乙烯板的摩擦,可以自动恢复位置。

3)剪力螺栓采用了特种构造,在剪断后可以通过专用搬手将断于底座上的螺栓断根取出,便于地震后支座的修复。

4)通过调整摩擦减震底座的曲率半径,可以达到调整支座隔震周期、水平刚度和阻尼比的目的。

JZQZ摩擦摆减隔震支座

JZQZ摩擦摆减隔震支座

五、JZQZ摩擦摆减隔震支座技术性能:

支座设计竖向承载力(kN)

摩擦摆锤式球型减隔震支座

例:支座型号JZQZ-5000-GD

本例表示设计竖向承载力为5000kN,摩擦摆锤式球型减隔震支座。

支座设计摩擦系数:

常温(-25℃~+60℃) u≤0.03

低温(-40℃~+60℃) u≤0.05

支座设计水平力:

固定支座、纵向活动支座横桥向、横向活动支座顺桥向的设计水平力为支座竖向承载力的20%。多向活动支座各向、纵向活动支座顺桥向、横向活动支座横桥向的设计水平力为支座竖向承载力的5%。

支座设计转角为0.02rad。

六、技术性能指标:

1、JZQZ摩擦摆减隔震支座反力(竖向承载力)分为24级。

2、支座简支梁分类: 1000,1500,2000,2500,3000,3500,4000,5000,5500,6000,7000kN共12个规格。

3、支座连续梁分类: 4000,5000,6000,7000,8000,9000,10000,12500,15000,17500,20000, 25000,30000,35000,40000,45000kN共16个规格。

4、适用温度范围:适用于-40℃~+60℃

5、支座设计位移量:多向活动支座、纵向活动支座顺桥向位移为:±100mm。多向活动支座、横向活动支座顺桥向位移为:±40mm。支座的减震位移量为±100mm、±200mm、±300mm。

七、JZQZ摩擦摆减隔震支座用料要求:

1、上座板采用ZG270-500。

2、平面耐磨板、球面耐磨板采用超高分子量聚乙烯板;球面聚四氟滑板采用聚四氟乙烯滑板。

3、球冠衬板、减震球摆、减隔震球凹底座采用ZG270-500或Q345钢板。

4、减震挡块采用Q235钢板。

5、剪震螺栓采用45#钢调质。

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2020/11/26 2:44:40 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林FPS摩擦摆隔震支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/3.htm FPS摩擦摆隔震支座是将滑动支座和钟摆的概念相结合,构成一种新的干摩擦滑移隔震装置。其滑动面是曲面,通过结构自重提供所需的自复位能力;FPS隔震支座利用一个简单的钟摆机理延长结构的自振周期。如果FPS隔震支座承受的荷载为W,水平位移为D,摩擦系数为μ,R为滑动曲面的曲率半径,则水平力为:

F=W/R*D+μW(sgnD)

式中第1项为因承受质量沿曲面滑动上升所产生的水平向恢复力,水平刚度为Kh=W/R;第2项为滑块与滑动曲面相对滑动时产生的摩擦力。此外,由单摆周期公式T=2π(R/g)(1/2)知此隔震结构的周期与承受的重力无关。采用库伦摩擦时FPS支座仅受参数R和μ的控制,有以下2个动力特性:①2个水平方向的变形具有摩擦滑移特性;②滑动后在水平剪力方向具有刚度特征。

FPS摩擦摆隔震支座通过摩擦耗能方式将地震能量转化为热能,同时通过摆式结构实现将能量转化为势能,延长结构基本自振周期,进而实现阻尼功效。摆式结构可以实现位移的自我恢复,提高了地震时的隔震性能,避免了震后调整工序,且由于相对体积较小,具有较为广泛的应用前景。

FPS摩擦摆隔震支座设计参数的选取原则:

运用上文提及的两种计算模型进行动力时程反应分析时,FPS支座的主要设计参数为滑动摩擦系数L和支座的滑动面半径R(或者是Bouc-Wen模型中的屈后刚度K=W/R)。本文就其在规则连续梁桥中的选取原则及需考虑的因素给出下述建议:

1、 FPS支座的滑动面半径R或屈后刚度K和摩擦系数对墩柱内力影响都较大。屈后刚度和摩擦系数越小墩柱剪力、弯矩越小,而墩梁相对位移越大,因而要得到好的减震效果必须进行设计参数比选分析。

2、支座的合理滑动面半径的选取时应注意:最小滑动面半径由支座材料接触面压强,及支座的体积确定,实际设计中,我们可以通过如下方式确定支座滑动面半径下限。聚四氟乙烯复合夹层板的设计压应力30Mpa(试验测得的实际极限强度值约为200Mpa)滑动面的球冠高度h可近似选取为支座高度的1/4~1/5(如0.05~0. 1m)。利用容许应力法,可求得聚四氟板的最小半径:=0.530m-1.06m,最大的滑动面半径可由支座的目标允许最大位移确定。苏通长江大桥的引桥设计经验表明对于30~100m跨径的连续梁桥,屈后刚度取值大致在2 000kN/m-10 000kN/m之间。考虑到对于公路和铁路桥梁的地震中行车的安全性,滑动面半径选取时,必须确保支座的竖向抬高位移量必须在公路铁路行车所需的范围内,一般而言可由下式计算。

dv=R[1-cos(arcsindh/R)]上式中,dv为支座的竖向位移量,dh为支座的水平位移量。

FPS摩擦摆隔震支座

3、支座的摩擦系数,比较容易控制的是动摩擦系数,一般情况主要由接触面的材料性质来控制,例如对于国内目前可用的分片聚四氟乙烯板材(填充或不填充硅脂)其动摩擦系数可控范围为0.06~0.12。对涂硅脂的聚四氟乙烯板材还应考虑不同温度下摩擦系数变异时地震响应的影响。

4、考虑设计施工中的种种误差,支座的屈服力和屈服刚度的由支座墩位控制可能会有15%左右的变异。所以对支座的屈后刚度和摩擦系数的选取应有一定的调整空间。

5、在可选范围内选择多组支座参数后,应当采用上文提到的计算模型,在恒载初内力的条件下进行动力时程反应分析对减隔震效果进行比较,从而确定合理的支座设计参数。

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2020/11/25 22:36:37 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林摩擦摆隔震支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/2.htm 摩擦摆隔震支座是根据单摆的原理研发用于桥梁工程、建筑工程的隔震支座;传统的桥梁或建筑结构的自振周期是取决于结构的刚度、质量,若其自振周期与地震波特征周期一致时将会发生结构共振导致结构地震损坏;为避免这一现象,通过在桥梁与桥墩之间的摩擦摆式减隔震支座,调整桥梁结构系统自振周期来降低桥梁结构地震响应。

摩擦摆隔震支座设计依据:

GB/T17955-2000《球型支座技术条件》;

JTG/T B02-01-2008《公路桥梁抗震设计细则》。

摩擦摆隔震支座创新点:

1)采用在普通盆式橡胶支座的基础上加设一个摩擦摆式隔震底座。

2)发生地震时,当地震水平力超过20%的竖向荷载后,摩擦减震底座上的剪力螺栓剪断,桥梁将按摩擦减震底座的曲率半径,以一定的隔震周期摆动,通过重力和盆式橡胶支座与摩擦减震底座之间的球面聚四氟乙烯板摩擦阻尼消能。同时,在地震结束后,支座在梁体重力作用下,克服球面聚四氟乙烯板的摩擦,可以自动恢复位置。

3)剪力螺栓采用了特种构造,在剪断后可以通过专用搬手将断于底座上的螺栓断根取出,便于地震后支座的修复。

4)通过调整摩擦减震底座的曲率半径,可以达到调整支座隔震周期、水平刚度和阻尼比的目的。

摩擦摆隔震支座

摩擦摆隔震支座设计摩擦系数:

常温(-25℃~+60℃)u≤0.03

低温(-40℃~+60℃)u≤0.05

摩擦摆隔震支座按使用性能分类如下:

1)双向活动摩擦摆式减隔震支座:具有竖向承载、竖向转动、双向滑移和减隔震性能,代号SX;

2)单向活动摩擦摆式减隔震支座:具有竖向承载、竖向转动、单一方向滑移和减隔震性能,代号DX;

3)固定摩擦摆式减隔震支座:具有竖向承载、竖向转动和减隔震性能,代号:GD;

摩擦摆隔震支座性能

1)支座适用的温度范围、支座减震球摆上部的设计转动力矩应符合GB/T17955的规定。

2)在竖向设计荷载作用下,1000kN-25000kN支座竖向压缩变形不应大于4mm, 27500kN--60000kN支座竖向压缩变形不应大于6mm。在1.5倍竖向设计荷载作用下,支座无损伤。

3)竖向设计荷载作用下,上座板的不锈钢板与平面滑板、球冠衬板的镀铬面或包覆不锈钢板与球面滑板问的摩擦系数应符合GB/T17955的规定。

4)支座设计减隔震起始力为支座竖向承载力的10%,其误差不超过起始力的士10%。当有特殊需要时,可按实际工程需要进行调整。

5)支座等效刚度、阻尼比等支座减隔震性能技术参数的计算方法参见附录A。等效刚度允许误差±15%,阻尼比允许误差±10%。

6)支座应设有限制非地震状态下减震球摆移动或摆动的装置,该装置设计应便于地震发生后进行修复或更换。

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2020/11/26 5:34:23 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座
虎林摩擦摆减隔震球型支座 http://www.osse.cn/hulin/gzzz/1.htm 摩擦摆减隔震球型支座是一种新型的减隔震型桥梁支座产品,摩擦摆式减隔震支座是根据单摆的原理研发用于桥梁工程、建筑工程的隔震支座;传统的桥梁或建筑结构的自振周期是取决于结构的刚度、质量,若其自振周期与地震波特征周期一致时将会发生结构共振导致结构地震损坏;为避免这一现象,通过在桥梁与桥墩之间的摩擦摆式减隔震支座,调整桥梁结构系统自振周期来降低桥梁结构地震响应。

摩擦摆减隔震球型支座根据设计需求,竖向承载力分为30个等级:

1000kN、1500kN、2000kN、2500kN、3000kN、3500kN、4000kN、4500kN、5000kN、6000kN、7000kN、8000kN、9000kN、10000kN、12500KN、15000kN、17500kN、20000kN、22500kN、25000kN、27500kN、30000kN、32500kN、35000kN、37500kN、40000kN、45000kN、50000kN、55000kN、60000kN。

针对不同温度情况摩擦摆减隔震球型支座的选择:

温度适用范围:常温型为-25℃~+60℃;耐寒型为-40℃~+60℃。

摩擦系数u本系列支座在-25℃~+60℃使用时,设计摩擦系数取0.03;

在-40℃~+60℃使用时,设计摩擦系数取0.05。

摩擦摆减隔震球型支座

摩擦摆减隔震球型支座

简支梁情况下摩擦摆减隔震球型支座的正确安装工艺:

摩擦摆减隔震球型支座的布置主要和桥梁的结构形式有关,支座的布置合理与否将直接影响到支座的受力状况,简支梁主要布置方式如下:

简支梁采用FPQZ-GD、FPQZ-DX两种支座,简支梁跨度较小(通常小于100m)、所以不需要考虑摩擦摆减隔震球型支座热胀冷缩高度的变化。

灌浆前后摩擦摆减隔震球型支座其它注意事项:

灌装前,应初步计算所需的浆体体积,灌注实用浆体数量不应与计算值产生过大误差,应防止中间缺浆,砂浆强度达到设计要求之前,不得让支座承载,拆除临时边模板后应仔细检查砂浆表面,确保表面无裂纹。

摩擦摆减隔震球型支座施工时的安装步骤

1.单向和双向活动摩擦摆式减隔震支座安装时,按桥梁设计文件中规定布置,本工程为三跨一联,中间2个墩为摩擦摆减隔震支座。

2.将锚固螺栓穿入上、下支座板锚栓孔并旋入钢套筒内。

3.在支座设计位置处标出中心线,同时在支座顶底板纵横向亦标示中心线,保持支座洁净后让支座就位。

4.摩擦摆式减隔震就位对中后应进行上下座板临时锁定定位,保证已调定好的定位结构在施工过程中不被改变。

5.摩擦摆式减隔震就位对中,在下支座板四角用钢楔块调整支座水平(或者用调整平螺栓)。

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2020/11/26 6:56:00 隔震支座 建筑摩擦摆隔震支座